陳 峰，劉金祥，李沁，陳曉春

（1.南京工業(yè)大學(xué) 城市建設(shè)學(xué)院，南京 210009；2.中國建筑設(shè)計(jì)咨詢有限公司，北京 100044）

近年來，空調(diào)水系統(tǒng)變流量控制技術(shù)在工程中得到大量應(yīng)用，其節(jié)能效果亦得到了廣大專業(yè)人士的認(rèn)同。末端壓差控制和冷熱源總管溫差控制是目前討論較多的兩種變流量控制方式。相比于末端壓差控制，溫差控制理論上節(jié)能效果較好，但是對(duì)管網(wǎng)形式的要求較高［1－3］，一般建議使用在末端不設(shè)調(diào)節(jié)閥且各用戶負(fù)荷變化規(guī)律相近的系統(tǒng)中，否則容易出現(xiàn)水／熱力失調(diào)；然而，對(duì)于該問題的研究還僅僅是停留在定性分析的層次，溫差控制在末端設(shè)置通斷控制閥的系統(tǒng)中的適用性仍需進(jìn)一步的討論。

另一方面，近幾年由于變頻技術(shù)的不斷發(fā)展，學(xué)者們對(duì)變流量技術(shù)的研究主要還是側(cè)重于提升變流量控制下的機(jī)組能效［4－5］，或者進(jìn)行水系統(tǒng)整體控制策略的優(yōu)化，最大程度降低整個(gè)機(jī)房的總能耗［6－9］；也有少數(shù)學(xué)者結(jié)合風(fēng)機(jī)盤管換熱靜特性提出了變溫差控制法［3，10］，認(rèn)為該控制方式下末端設(shè)備可以獲得與實(shí)際負(fù)荷對(duì)應(yīng)的流量需求，并通過與制冷機(jī)房其余設(shè)備的聯(lián)合運(yùn)行分析，指出變溫差控制具有更高的節(jié)能潛力［11－12］。然而，上述研究在追求系統(tǒng)低能耗或高效率的同時(shí)，卻忽略了末端設(shè)備在變工況下，尤其是在變溫差控制下與房間的動(dòng)態(tài)換熱情況，房間最終的舒適性條件能否達(dá)到要求，有待進(jìn)一步的研究。

針對(duì)上述問題，首先建立了末端設(shè)置通斷控制閥的一次泵變流量風(fēng)機(jī)盤管系統(tǒng)的計(jì)算模型，分析了其在溫差控制下的水力特性，并結(jié)合風(fēng)機(jī)盤管與房間的非穩(wěn)態(tài)耦合換熱特性，探討了溫差控制在末端設(shè)置通斷閥的系統(tǒng)中運(yùn)用的可能性；同時(shí)，對(duì)現(xiàn)有的變溫差控制方法下房間溫濕度的穩(wěn)定性進(jìn)行了分析，并在此基礎(chǔ)上提出了改進(jìn)建議。

1 水力特性分析

1.1 假設(shè)條件

1）研究對(duì)象的末端空調(diào)器均為采用一般通斷控制閥門的風(fēng)機(jī)盤管。

2）調(diào)整各支路靜態(tài)平衡閥，使各末端通斷控制閥門全部打開時(shí)所有末端流量均等于設(shè)計(jì)流量。

3）末端用戶的兩通閥在全開時(shí)的阻抗為常數(shù)，冷源支路的阻抗為常數(shù)，變流量機(jī)組蒸發(fā)器側(cè)阻抗為常數(shù)。

4）為簡化分析，不考慮旁通閥動(dòng)作。

1.2 模型建立

采用一維熱流體仿真模擬軟件Flowmaster建立模型并進(jìn)行計(jì)算分析。模擬分析的集中空調(diào)水系統(tǒng)由4個(gè)支路組成，每個(gè)支路內(nèi)有4個(gè)用戶，為簡化分析，假設(shè)每個(gè)用戶的設(shè)計(jì)流量相同且均為10 m3／h，設(shè)計(jì)供回水溫度為7／12℃。為方便水力平衡計(jì)算，設(shè)末端用戶阻力為30 k Pa，用戶間管段阻力為5 k Pa，支路間管段阻力為5 k Pa，源側(cè)阻力為100 k Pa，PID控制器溫差設(shè)定值取設(shè)計(jì)工況下的5℃，模擬運(yùn)行時(shí)維持總管溫差恒定。支路編號(hào)由遠(yuǎn)端至近端分別為1-1，1-2，…，4-3，4-4。模型如圖1所示。

圖1 計(jì)算模型Fig 1 Calculation model

1.3 模擬結(jié)果分析

溫差控制通常建議使用在末端不設(shè)調(diào)節(jié)閥且各用戶負(fù)荷變化規(guī)律相近的系統(tǒng)中，這樣可以避免由于閥門動(dòng)作和負(fù)荷變化引起的管網(wǎng)水／熱力失調(diào)［1］。而對(duì)于末端設(shè)置通斷閥的系統(tǒng)，由于部分用戶負(fù)荷變化將導(dǎo)致末端調(diào)節(jié)閥的動(dòng)作，管網(wǎng)負(fù)荷分布也具有多樣性，勢必導(dǎo)致其余用戶不同程度的水力失調(diào)。因此，有必要對(duì)其溫差控制下的水力特性進(jìn)行量化分析，這將有助于直觀地評(píng)價(jià)系統(tǒng)的整體特性，為優(yōu)化控制提供參考和依據(jù)。

為便于分析，假設(shè)各用戶負(fù)荷均為設(shè)計(jì)負(fù)荷，總管溫差設(shè)定值取設(shè)計(jì)溫差即5℃，分別研究負(fù)荷集中分布與均勻分布下各用戶的流量分配情況。

1）負(fù)荷集中分布時(shí)各用戶流量分配情況。表1列出了6種不同負(fù)荷分布下，維持總管5℃溫差時(shí)各用戶的水力失調(diào)情況。從中可以看到，當(dāng)負(fù)荷集中分布時(shí)，負(fù)荷較小的支路水力失調(diào)尤為嚴(yán)重，Case2中4-3用戶過流度已經(jīng)達(dá)到了34%；對(duì)比Case5和Case6以及Case1和Case6，負(fù)荷集中在下游或者管網(wǎng)整體負(fù)荷率較低時(shí)，管網(wǎng)整體的水力失調(diào)相對(duì)更加嚴(yán)重。

表1 負(fù)荷集中分布時(shí)各用戶水力失調(diào)情況Table 1 Hydraulic disorder of each user with concentrated load distuibution

2）負(fù)荷均勻分布時(shí)各用戶流量分配情況。表2為9種不同負(fù)荷分布下各用戶的水力失調(diào)情況，從中可見，無論管網(wǎng)整體負(fù)荷率如何，負(fù)荷均勻分布時(shí)，各支路水力失調(diào)度較小，在±10%以內(nèi)，且各支路內(nèi)遠(yuǎn)端用戶的流量普遍大于近端用戶的流量，支路內(nèi)兩端的用戶水力失調(diào)要相對(duì)嚴(yán)重，這在設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)予以注意。

2 風(fēng)機(jī)盤管換熱數(shù)學(xué)模型

通過建立風(fēng)機(jī)盤管與房間的換熱數(shù)學(xué)模型，可以分析末端設(shè)備不同水力失調(diào)度和不同負(fù)荷率下室內(nèi)的溫濕度變化情況，進(jìn)而在此基礎(chǔ)上探討溫差控制的適用條件以及變溫差控制下室內(nèi)溫濕度的控制效果。

以接觸系數(shù)法［13－14］為基礎(chǔ)，建立風(fēng)機(jī)盤管與房間的非穩(wěn)態(tài)換熱模型。

分析的假定條件為：

1）空氣流量G不變；

2）進(jìn)水溫度tw1不變；

3）風(fēng)機(jī)盤管的進(jìn)風(fēng)參數(shù)與室內(nèi)空氣的狀態(tài)參數(shù)相同；

4）室內(nèi)熱濕負(fù)荷恒定。

根據(jù)傳熱學(xué)原理及空氣特性可列出方程

式中：t1、ts1分別為盤管進(jìn)風(fēng)干濕球溫度，℃；t2、ts2分別為盤管出風(fēng)干濕球溫度，℃；tw2為盤管出水溫度，℃；cp、c分別為空氣和水的比熱，J／（kg·℃）；E′為通用熱交換效率，即接觸系數(shù)；F為傳熱面積，m2；W為盤管水流量，kg／s；ξ為盤管瞬時(shí)析濕系數(shù)；K為盤管傳熱系數(shù)，W／（m2·℃）；vy為表冷器迎面風(fēng)速，m／s；w為盤管內(nèi)水流速，m／s；p、m、n、r、s分別為實(shí)驗(yàn)系數(shù)及指數(shù)；h1、h2分別為進(jìn)、出風(fēng)焓值，kJ／kg。

對(duì)于特定的風(fēng)機(jī)盤管，其表冷器結(jié)構(gòu)參數(shù)和傳熱系數(shù)公式一般是已知的，在風(fēng)量G一定的情況下，E’和vy也都是確定的，當(dāng)水流量W和進(jìn)水溫度tw1已知時(shí)，上述5個(gè)方程共含有t1、t2、ts1、ts2、tw2、ξ、K等7個(gè)未知參數(shù)（h值可由干濕球溫度確定［13］）。一般對(duì)于表冷器的校核性計(jì)算往往是給定進(jìn)風(fēng)參數(shù)，以檢驗(yàn)出風(fēng)參數(shù)及處理冷量是否滿足要求。但是當(dāng)室內(nèi)負(fù)荷不變，而水流量變化時(shí)，風(fēng)盤與房間的換熱過程是一個(gè)非穩(wěn)態(tài)的相互耦合的換熱過程。初始時(shí)刻，風(fēng)盤進(jìn)風(fēng)參數(shù)是不變的，若風(fēng)盤處理冷量由于水量變化而發(fā)生改變，室內(nèi)空氣的狀態(tài)參數(shù)也隨之改變，即風(fēng)盤進(jìn)風(fēng)參數(shù)將逐漸發(fā)生變化，因此，下一時(shí)刻風(fēng)盤的處理冷量也將發(fā)生變化，反之，又將影響風(fēng)盤的進(jìn)風(fēng)參數(shù)，如此循環(huán)。

因此，要分析整個(gè)動(dòng)態(tài)換熱過程，還需引入風(fēng)盤與房間的換熱模型，參考文獻(xiàn)［15］中空調(diào)房間的模型，并在此基礎(chǔ)上做了改進(jìn)，引入濕交換的換熱關(guān)聯(lián)式，具體為

式中：ρ為空氣密度，取1.2 kg／m3；V為房間容積，m3；qx0為房間顯熱負(fù)荷，W；qxτ為風(fēng)盤處理的顯熱冷量，W；qq0為房間潛熱負(fù)荷，W；qqτ為風(fēng)盤處理的潛熱冷量，W；τ為時(shí)間，s；d為含濕量，g／kg；r為水蒸氣的汽化潛熱，為計(jì)算方便，取2 500 kJ／kg。

同時(shí)給定初始邊界條件t1＝t1m、d1＝d1m、τ＝0（t1m、d1m分別為設(shè)計(jì)工況下的進(jìn)風(fēng)干球溫度和含濕量），聯(lián)立式（1）～（8），進(jìn)行迭代計(jì)算，即可得到各參數(shù)隨時(shí)間變化的函數(shù)。

以某品牌FST324風(fēng)機(jī)盤管為例，盤管傳熱面積F＝18.25 m2，盤管通斷面積fw＝5.06×10－4m2，額定工況：t1＝27 ℃，ts1＝19.5 ℃，d1＝10.99 g／kg，tw1＝7℃，tw2＝12℃，G＝1.08 kg／s，vy＝2.5 m／s，E’＝0.84，W＝0.814 kg／s，全熱冷量q＝17 044 W，顯熱冷量qx＝12 786 W，房間大小為5 m×3 m×3 m。盤管傳熱系數(shù)實(shí)驗(yàn)公式為

現(xiàn)假設(shè)水流量變?yōu)?0%即0.642 kg／s，取時(shí)間步長Δτ＝1 s，邊界條件t1＝27℃，d1＝10.99 g／kg，τ＝0，風(fēng)量和進(jìn)水溫度不變，其余參數(shù)未知，進(jìn)行迭代計(jì)算。圖2～4為計(jì)算后進(jìn)風(fēng)干球溫度t1、進(jìn)風(fēng)濕球溫度ts1、進(jìn)風(fēng)含濕量d1、風(fēng)盤處理的全熱冷量q以及顯熱冷量qx隨時(shí)間變化的曲線。可以看到，由于水流量的突然減小，初始階段風(fēng)機(jī)盤管的處理冷量急劇下降，但是隨著過程的進(jìn)行，q和qx逐步回升，直至最后與室內(nèi)熱濕負(fù)荷相同，此時(shí)，室內(nèi)干濕球溫度、含濕量均有上升。從傳熱學(xué)角度不難理解，盤管水流量減少，房間的溫濕度是不會(huì)無限上升的，理論上房間與風(fēng)盤的換熱最終將達(dá)到一個(gè)動(dòng)態(tài)平衡的過程。其本質(zhì)是因?yàn)樗髁繙p小后，盤管處理能力下降導(dǎo)致室內(nèi)干球溫度及含濕量增加的同時(shí)，室內(nèi)空氣與盤管進(jìn)行熱濕交換的勢差也在逐步增大，盤管處理能力也將增加。

圖2 進(jìn)風(fēng)干濕球溫度隨時(shí)間變化的曲線Fig 2 Curve of inlet dry／wet bulb temperature changing in time

由此可見，不管整個(gè)換熱過程如何進(jìn)行，在水流量變化后，風(fēng)機(jī)盤管處理冷量的大小是逐步向室內(nèi)熱濕負(fù)荷逼近的，只是室內(nèi)狀態(tài)參數(shù)發(fā)生了變化。因此，如果是為了求解室內(nèi)最終狀態(tài)參數(shù)，可以以室內(nèi)總負(fù)荷和顯熱負(fù)荷作為風(fēng)機(jī)盤管最終所能處理的全熱與顯熱冷量，即q和qx為已知參數(shù)，根據(jù)傳熱學(xué)原理可列出方程［13］

聯(lián)立方程（1）～（5）、（10）～（11），所有未知參數(shù)的最終收斂值均能求出。

圖3 進(jìn)風(fēng)含濕量隨時(shí)間變化的曲線Fig 3 Curve of humidity ratio changing in time

圖4 風(fēng)盤冷量隨時(shí)間變化的曲線Fig 4 Curve of cooling capacity changing in time

3 溫差控制適用條件分析

選取某品牌FST324和FST224兩種不同型號(hào)的風(fēng)機(jī)盤管，計(jì)算其不同設(shè)計(jì)工況在不同水力失調(diào)度下室內(nèi)空氣的最終狀態(tài)參數(shù)，計(jì)算結(jié)果見表3～4。

由表中可以看到，當(dāng)水力失調(diào)度在±25%范圍內(nèi)，室內(nèi)的相對(duì)濕度變化較小，均在0.5%以內(nèi)，但是室內(nèi)干球溫度變化較大，最高達(dá)2℃以上；當(dāng)水力失調(diào)度在±15%內(nèi)變化時(shí)，室內(nèi)干球溫度變化較小，平均在1℃以內(nèi)。而對(duì)舒適性空調(diào)而言，一定范圍內(nèi)的溫濕度波動(dòng)是可以接受的，對(duì)照文獻(xiàn)［16］中的相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，表3～4中的幾種設(shè)計(jì)工況下，水力失調(diào)度在±15%范圍內(nèi)，室內(nèi)最終溫濕度均仍能滿足人體舒適度的要求。

表3 FST324不同水力失調(diào)度對(duì)室內(nèi)空氣狀態(tài)參數(shù)的影響Table 3 Effects of FST324’s hydraulic disturbance on indoor air parameters

表4 FST224不同水力失調(diào)度對(duì)室內(nèi)空氣狀態(tài)參數(shù)的影響Table 4 Effects of FST224’s hydraulic disturbance on indoor air parameters

再觀察表2中所列負(fù)荷均勻分布時(shí)各用戶的水力失調(diào)情況，均在±10%以內(nèi)，這種程度的水力失調(diào)導(dǎo)致的室內(nèi)溫濕度變化將是很小的。

由此可見，對(duì)于末端設(shè)置通斷閥的風(fēng)機(jī)盤管系統(tǒng)，當(dāng)管網(wǎng)負(fù)荷分布較為均勻時(shí)，溫差控制法其實(shí)是較為適用的，但前提是各開啟用戶的負(fù)荷變化規(guī)律較為相近，例如數(shù)據(jù)機(jī)房、對(duì)溫濕度控制精度要求不高的車間、廠房等。

對(duì)于采取末端壓差和溫差控制相結(jié)合的系統(tǒng)，當(dāng)管網(wǎng)負(fù)荷分布集中、變化劇烈時(shí)，例如辦公樓上下班高峰、午休及加班等時(shí)間段內(nèi)，可以采取以末端壓差控制為主的方式；而當(dāng)管網(wǎng)負(fù)荷相對(duì)穩(wěn)定、分布較為均勻時(shí)，則可適當(dāng)以采取溫差控制為主的方式，以彌補(bǔ)末端壓差控制下管網(wǎng)整體欠流的不足，同時(shí)也能取得良好的節(jié)能效果和控制效果。另外，對(duì)于各支路內(nèi)兩端的用戶，由于其在溫差控制下的水力失調(diào)度相對(duì)更加嚴(yán)重，在設(shè)計(jì)時(shí)可以根據(jù)房間功能要求調(diào)整管道布置，或者在末端加設(shè)動(dòng)態(tài)流量調(diào)節(jié)閥，以滿足個(gè)別房間較高的舒適度要求。

4 變溫差控制溫差值的設(shè)定

根據(jù)表冷器的換熱靜特性，當(dāng)處理冷量發(fā)生變化時(shí)，其進(jìn)出口溫差值是變化的，因此，一些學(xué)者在此基礎(chǔ)上提出了變溫差控制的思想，建議以不同的總負(fù)荷率分段設(shè)置溫差值。以FST324風(fēng)盤為例，根據(jù)該思路進(jìn)行了溫差值設(shè)定計(jì)算，取設(shè)計(jì)工況為t1＝27℃，ts1＝19.5℃（φ1＝50%），tw1＝7℃，tw2＝12℃，G＝1.08 kg／s，E’＝0.84，W＝0.814 kg／s，全熱冷量q＝17 044 W，顯熱冷量qx＝12 786 W。計(jì)算步驟為：

1）取溫度控制精度±1℃，計(jì)算在額定溫差和除濕能力（ξ）下，±1℃的溫度波動(dòng)所對(duì)應(yīng)的負(fù)荷變化，即已知t1、tw1、tw2、ξ、G，根據(jù)式（1）～（5）、式（10）求解ts1、t2、ts2、W、K、q等6個(gè)參數(shù)。計(jì)算結(jié)果可見表5，±1℃的溫度波動(dòng)所對(duì)應(yīng)的負(fù)荷率為0.93～1.07，即±7%的負(fù)荷變化范圍，該范圍內(nèi)濕度變化僅為±2.4%，滿足文獻(xiàn)［16］規(guī)定。

2）根據(jù)上一步計(jì)算結(jié)果對(duì)負(fù)荷進(jìn)行分段劃分，即每個(gè)負(fù)荷率節(jié)點(diǎn)對(duì)應(yīng)于自身±7%的負(fù)荷范圍為一個(gè)負(fù)荷區(qū)間。接著對(duì)各負(fù)荷率節(jié)點(diǎn)對(duì)應(yīng)的工況進(jìn)行計(jì)算，即已知t1、ts1、tw1、q、G（維持室內(nèi)空氣參數(shù)為設(shè)計(jì)工況），根據(jù)式（1）～（5）、式（10）求解t2、ts2、tw2、W、K、ξ等6個(gè)參數(shù)，即可得出各節(jié)點(diǎn)對(duì)應(yīng)的溫差設(shè)定值（tw2－tw1）。

3）在維持負(fù)荷率節(jié)點(diǎn)對(duì)應(yīng)溫差和除濕能力不變的情況下，計(jì)算出對(duì)應(yīng)區(qū)間內(nèi)負(fù)荷變化對(duì)室內(nèi)溫濕度的影響情況，即已知tw1、tw2、ξ、q、G，根據(jù)式（1）～（5）、式（10）求解t1、ts1、t2、ts2、W、K等6個(gè)參數(shù)。

計(jì)算結(jié)果見表5，由表5可以看到，該負(fù)荷分段劃分方法是可行的，理論上基本滿足室內(nèi)溫濕度的控制要求。但同時(shí)也發(fā)現(xiàn)，低負(fù)荷時(shí)表冷器的除濕能力將大幅下降，分析步驟2）計(jì)算溫差值的過程，ξ值是未知數(shù)，意味著表冷器的除濕能力是得不到保證的，最終室內(nèi)溫濕度很可能達(dá)不到要求。

表5 變溫差控制參數(shù)計(jì)算結(jié)果Table 5 Parameters calculation results of variable temperature difference control

因此，為了維持室內(nèi)溫濕度的穩(wěn)定，僅以總負(fù)荷為標(biāo)準(zhǔn)分段設(shè)置溫差值是不恰當(dāng)?shù)?，因?yàn)榭傌?fù)荷并不能反映顯熱與潛熱負(fù)荷的權(quán)重，盡管風(fēng)盤處理的全熱冷量足夠，但如果其中的顯熱和潛熱分量與實(shí)際熱濕負(fù)荷相差較大，室內(nèi)溫濕度仍將出現(xiàn)較大的波動(dòng)。事實(shí)上，部分負(fù)荷時(shí)，僅僅改變溫差是不夠的，必須同時(shí)改變風(fēng)量，以增大或減少接觸系數(shù)，才能在維持室內(nèi)溫濕度不變的同時(shí)，保證表冷器的除濕能力。然而，增加風(fēng)量控制將極大地增加系統(tǒng)的控制成本和難度，工程上也不易實(shí)現(xiàn)。

筆者建議，以總負(fù)荷為標(biāo)準(zhǔn)分段設(shè)置溫差值時(shí)，可以根據(jù)建筑物自身負(fù)荷特點(diǎn)，保證表冷器一定的除濕能力，而不必追求室內(nèi)濕度的穩(wěn)定，即在步驟2）中，將ξ作為已知參數(shù)，而ts1作為未知參數(shù)，進(jìn)行溫差設(shè)定值的計(jì)算。表6為采用該方法的計(jì)算結(jié)果，為了分析方便，各負(fù)荷率節(jié)點(diǎn)對(duì)應(yīng)的ξ均設(shè)定為1.333，即保持表冷器除濕能力為設(shè)計(jì)工況不變。從表中可以看到，維持表冷器除濕能力不變的條件下，各符合率節(jié)點(diǎn)對(duì)應(yīng)的室內(nèi)相對(duì)濕度有所上升，但仍符合文獻(xiàn)［16］的規(guī)定，滿足舒適性空調(diào)的要求，同時(shí)還可保證室內(nèi)溫度的相對(duì)穩(wěn)定。

表6 改進(jìn)后的變溫差控制參數(shù)計(jì)算結(jié)果Table 6 Parameters calculation results with improved method for variable temperature difference control

按照第1種溫差值設(shè)定方法，若總負(fù)荷不變而實(shí)際潛熱負(fù)荷為表6中對(duì)應(yīng)的潛熱負(fù)荷，室內(nèi)最終溫濕度變化將如表7所示?？梢钥吹?，當(dāng)實(shí)際潛熱負(fù)荷所占總負(fù)荷比重較大時(shí)，室內(nèi)最終溫濕度會(huì)有較大程度的變化。對(duì)比之下，第2種方法雖然同樣導(dǎo)致室內(nèi)相對(duì)濕度發(fā)生變化，但優(yōu)點(diǎn)在于室內(nèi)干球溫度的穩(wěn)定性可以得到保證。

表7 實(shí)際潛熱負(fù)荷下室內(nèi)溫濕度變化情況Table 7 Indoor parameters changing with real latent heat load

5 結(jié)論

1）基于溫差控制的末端設(shè)置通斷閥的一次泵變流量系統(tǒng)，當(dāng)管網(wǎng)負(fù)荷集中分布時(shí)，將造成低負(fù)荷支路較大程度的水利失調(diào)；當(dāng)管網(wǎng)負(fù)荷均勻分布時(shí)，無論整體負(fù)荷率如何，各支路水利失調(diào)度均較小，但各支路兩端的用戶水力失調(diào)要相對(duì)嚴(yán)重，在設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)予以注意。

2）在供回水溫度不變的情況下，當(dāng)末端設(shè)備水力失調(diào)度較小時(shí)，室內(nèi)溫濕度的波動(dòng)也較小。因此，當(dāng)管網(wǎng)負(fù)荷分布均勻時(shí)，溫差控制法是較為適用的，前提是各開啟用戶的負(fù)荷變化規(guī)律比較相近。

3）維持室內(nèi)溫濕度不變的條件下，僅以總負(fù)荷為標(biāo)準(zhǔn)分段設(shè)置溫差值是不恰當(dāng)?shù)模瑢?shí)際運(yùn)行時(shí)并不能保證室內(nèi)溫濕度的穩(wěn)定。建議以優(yōu)先保證風(fēng)盤除濕能力和室內(nèi)干球溫度為原則設(shè)定溫差值，而不必追求室內(nèi)濕度的穩(wěn)定，相比于現(xiàn)有方法，雖然同樣導(dǎo)致室內(nèi)相對(duì)濕度產(chǎn)生較大波動(dòng)，但室內(nèi)溫度的穩(wěn)定性可以得到保證。

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（編輯胡英奎）