■山東光岳轉(zhuǎn)向節(jié)有限責(zé)任公司 （聊城 252000） 楊寶亮 呂建魁

U鉆上T形刀片的受力分布數(shù)學(xué)模型分析

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摘要：通過對(duì)T形刀片可轉(zhuǎn)位淺孔鉆的受力分析，提出以徑向力平衡作為淺孔鉆的設(shè)計(jì)原則，基于金屬切削原理，利用微積分思想建立內(nèi)外刃刀片的受力數(shù)學(xué)模型，推導(dǎo)出內(nèi)外刃刀片的受力分布情況。

機(jī)夾硬質(zhì)合金刀片淺孔鉆又稱為U鉆，此種鉆頭刀桿剛度高，允許切速高，加工精度高，普遍應(yīng)用于數(shù)控機(jī)床。根據(jù)鉆頭孔徑的不同，所配備的刀片數(shù)量也不同。U鉆多數(shù)裝沉孔刀片，采用壓孔方式夾緊。鉆頭由刀體、刀片、壓緊螺釘、模塊及定位銷等組成。刀體尾部與機(jī)床的聯(lián)接采用圓柱柄、莫氏錐柄及7∶24 錐柄等。刀體上有進(jìn)油孔，通過Y形油路進(jìn)入切削區(qū)。當(dāng)以鉆頭回轉(zhuǎn)為主運(yùn)動(dòng)時(shí)，需用冷卻環(huán)供應(yīng)切削液（見圖1）。

1. 力學(xué)分析

U鉆所用刀片的形狀為四邊形、三邊形及六邊形等。在直徑為18mm 的50U鉆上通常安裝兩個(gè)刀片，內(nèi)外刀片搭接，把被加工孔徑分成四個(gè)部分、兩個(gè)步驟（見圖2）。當(dāng)內(nèi)刃刀片不過鉆頭回轉(zhuǎn)中心時(shí)，若采用三邊形刀片時(shí)（T形），鉆削中只產(chǎn)生切削力Fq和進(jìn)給力Fj（見圖3），沒有背向力。進(jìn)給力影響機(jī)床進(jìn)給機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)及刀體彎曲強(qiáng)度的選擇；由于兩刀片的不對(duì)稱分布，導(dǎo)致切削力在刀體上產(chǎn)生徑向合力FH和周向合力矩TH（見圖4）。徑向合力易導(dǎo)致實(shí)際鉆削軸線與理論加工路線產(chǎn)生偏離，影響被加工孔的尺寸公差和形位公差；周向合力矩可通過與機(jī)床的旋轉(zhuǎn)力矩匹配得以平衡，防止鉆體斷裂。因此，最大限度地減小加工時(shí)的徑向合力FH，就成了淺孔鉆設(shè)計(jì)與制造的關(guān)鍵問題。

2. 數(shù)學(xué)分析

為了便于U鉆的受力分析，把外刃位置與內(nèi)刃位置移至同一側(cè)進(jìn)行考慮（先不考慮搭接量）（見圖5）。由于T形刀片鉆削的受力情況，類似于毛坯端面車槽的情況。依據(jù)金屬切削機(jī)理，U鉆刀片的切削力與ap（背吃刀量）、f（進(jìn)給量）及v（切削速度）成正比。根據(jù)微積分原理建立鉆削力數(shù)學(xué)模型如下（見圖6）。

圖1　示意圖

圖2　內(nèi)外刃切削區(qū)

圖3　切削受力圖

圖4　受力合成圖

3. 結(jié)構(gòu)布置

從以上分析可知，兩個(gè)切削邊長(zhǎng)度不同，在不考慮搭接量的情況下，內(nèi)外刃邊長(zhǎng)比列為0.618∶0.382。為了便于設(shè)計(jì)制造，經(jīng)優(yōu)化設(shè)計(jì)搭接量可取0.13，則比例為0.75∶0.51（此結(jié)果僅用于裝配T形刀片的U鉆鉆頭）。

圖5　數(shù)學(xué)分析圖

圖6　模擬圖

收稿日期：（20150104）