姚　堃　錢(qián)　江　李　健　陸居志 　陸杰頻 　劉愛(ài)民

(1.同濟(jì)大學(xué)土木工程防災(zāi)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,上海 200092; 2.上海思源電力電容器有限公司,上海 201108)

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特高壓直流輸電用三塔聯(lián)體式直流電容器裝置結(jié)構(gòu)抗震性能分析

姚堃1,*錢(qián)江1李健2陸居志2陸杰頻2劉愛(ài)民2

(1.同濟(jì)大學(xué)土木工程防災(zāi)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,上海 200092; 2.上海思源電力電容器有限公司,上海 201108)

摘要應(yīng)用通用有限元程序ANSYS建立了某特高壓多塔聯(lián)體電容器結(jié)構(gòu)體系的有限元計(jì)算模型,分別采用振型分解反應(yīng)譜法及動(dòng)力時(shí)程分析法計(jì)算結(jié)構(gòu)地震響應(yīng),時(shí)程分析采用美國(guó)Hector Mine地震(NGA1828)、土耳其Kocaeli地震(NGA1175)和臺(tái)灣集集地震(NGA2711)作為地震動(dòng)輸入,對(duì)比討論了不同計(jì)算方法結(jié)果的差異。重點(diǎn)分析了塔頂連接構(gòu)件的受力特點(diǎn)及設(shè)計(jì)關(guān)鍵。

關(guān)鍵詞超高壓電容器, 抗震性能, 多塔聯(lián)體結(jié)構(gòu), 地震響應(yīng)

Seismic Performance Analysis of 3-tower Ultra-high Voltage Capacitor Structures for DC Transmission

YAO Kun1,*QIAN Jiang1LI Jian2LU Juzhi2LU Jiepin2LIU Aimin2

(1.State Key Laboratory of Disaster Reduction in Civil Engineering, Tongji University, Shanghai 200092,China;

2. Sieyuan Electric Co., Ltd, Shanghai 201108,China)

AbstractA FEM model for the multi-tower ultra-high voltage capacitor structures was established by using ANSYS and its seismic behaviors were calculated by response spectrum method and dynamic time history analysis as well. Hector Mine earthquake wave, Kocaeli earthquake wave and Chichi earthquake wave were served as the input for time history analysis. Differences between results obtained by varied numerical implementation were compared and discussed and emphases were focused on stress distribution patterns and the design keys of the connecting members at the top of the towers.

Keywordsultra-high voltage capacitor, seismic performance, multi-tower conjoined structure, seismic response

1引言

作為生命線工程的重要組成部分,電力系統(tǒng)一旦失效或遭到破壞,往往會(huì)造成嚴(yán)重的災(zāi)害和難以估量的經(jīng)濟(jì)損失。國(guó)內(nèi)外歷次大地震的統(tǒng)計(jì)表明:電力系統(tǒng)的地震易損性是極高的。盡管其修復(fù)費(fèi)用只占全部震后重建費(fèi)用的一小部分,但是電力系統(tǒng)失效造成的間接損失卻是巨大的:不僅嚴(yán)重影響正常的生產(chǎn)生活和抗震救災(zāi)工作,隨之而來(lái)的次生災(zāi)害還可能給社會(huì)帶來(lái)難以預(yù)料的后果。例如1989年Oakland地震后發(fā)生的大面積火災(zāi),正是由于停電導(dǎo)致供水系統(tǒng)的癱瘓而無(wú)法及時(shí)救火造成的[1]。

文獻(xiàn)調(diào)研表明,較早期的電氣設(shè)施抗震研究工作基本是針對(duì)110~220 kV的電力系統(tǒng)進(jìn)行的,這與當(dāng)時(shí)我國(guó)電網(wǎng)標(biāo)準(zhǔn)有關(guān)[2]。近年來(lái)隨著電力工業(yè)的迅猛發(fā)展,超高壓500 kV已經(jīng)成為我國(guó)大部分地區(qū)的主干電網(wǎng),根據(jù)國(guó)家電網(wǎng)規(guī)劃,預(yù)計(jì)到2020年,將建成±800 kV特高壓直流輸電線路17條以上,±1 000 kV特高壓直流輸電線路7條。超/特高壓電力設(shè)施體量、結(jié)構(gòu)高度均遠(yuǎn)大于以往設(shè)備規(guī)格,結(jié)構(gòu)抗震性能更為嚴(yán)峻,因此對(duì)超高壓和特高壓電氣設(shè)施的抗震研究勢(shì)在必行[3]。

在電力系統(tǒng),特別是超/特高壓直流輸電系統(tǒng)中,為了濾除系統(tǒng)直流側(cè)的交流諧波分量,需要大量的電容器組。在特高壓直流輸電線路兩端換流站的電氣設(shè)備中,電容器塔架結(jié)構(gòu)是大型、多層、高聳的戶外設(shè)備[4]。這種設(shè)備形式特殊,具有重量大、重心高、頂部質(zhì)量大、阻尼比較小等特點(diǎn),不利于結(jié)構(gòu)抗震,其結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)具有特殊性[5-6]。

本文結(jié)合某換流站特高壓三塔聯(lián)體電容器結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì),對(duì)這類超大型高壓電氣設(shè)施的地震響應(yīng)進(jìn)行計(jì)算分析,以便更準(zhǔn)確地了解特高壓電氣設(shè)備的響應(yīng)特點(diǎn)、抗震性能,為結(jié)構(gòu)合理設(shè)計(jì)提供參考。

2分析模型

2.1　結(jié)構(gòu)特點(diǎn)

某換流站特高壓電容器設(shè)計(jì)為三塔結(jié)構(gòu),結(jié)構(gòu)平面圖與側(cè)立面圖如圖1和圖2所示。整個(gè)結(jié)構(gòu)體系由構(gòu)造完全相同的A,B,C三座單塔呈“品”字形排列組成,單塔主尺寸約為3.0 m×2.6 m×23.6 m,三塔結(jié)構(gòu)總重量超過(guò)130 t。

圖1　結(jié)構(gòu)平面圖Fig.1　Plan of the structure

塔體結(jié)構(gòu)主要由支柱絕緣子與承載臺(tái)架組成,共29層。每個(gè)塔體除底層采用4組,每組2支,高度為3.400 m的絕緣子外,其余設(shè)備層均采用4支710 mm高支柱絕緣子支撐電容臺(tái)架。臺(tái)架梁采用10#槽鋼焊制,三個(gè)塔體下部完全獨(dú)立僅在塔頂通過(guò)4根φ300×10鋁制母線管T形布置形成聯(lián)體。

圖2　結(jié)構(gòu)側(cè)立面圖Fig.2　Side elevation drawing of the structure

圖3　有限元模型Fig.3　Finite element model

支柱絕緣子材料為高強(qiáng)瓷,絕緣子法蘭采用QT450鋼,臺(tái)架梁采用Q345鋼。各種材料機(jī)械力學(xué)性能參數(shù)見(jiàn)表1。工程結(jié)構(gòu)在各種激勵(lì)作用下的破壞機(jī)理有較大差別,因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)動(dòng)力安全度的確定問(wèn)題也有多種評(píng)定標(biāo)準(zhǔn),目前常用的破壞準(zhǔn)則主要有強(qiáng)度破壞準(zhǔn)則、變形破壞準(zhǔn)則和疲勞破壞準(zhǔn)則等[7]。由于高強(qiáng)瓷為脆性材料,使用中一旦達(dá)到材料強(qiáng)度限制,即可能發(fā)生斷裂破壞,因此應(yīng)保證其在地震作用下不得超過(guò)材料的應(yīng)力許用限制。

表1材料機(jī)械性能

Table 1　Mechanical properties of meterial

2.2　結(jié)構(gòu)有限元模型

采用通用有限元程序ANSYS建立計(jì)算模型,根據(jù)結(jié)構(gòu)體系的特點(diǎn),對(duì)臺(tái)架梁、支架底座及連接板等均采用板殼單元模擬,對(duì)絕緣子采用實(shí)體單元模擬,按其芯柱尺寸計(jì)算構(gòu)件剛度,傘狀部分按附加質(zhì)量計(jì)入對(duì)應(yīng)單元。絕緣子連接法蘭采用板殼單元模擬。特高壓三塔聯(lián)體電容器結(jié)構(gòu)有限元模型如圖3所示。

2.3　結(jié)構(gòu)自振特性

特高壓電容器裝置結(jié)構(gòu)自振頻率及振型特征見(jiàn)表2。結(jié)構(gòu)典型振型示意圖如圖4所示,可見(jiàn)多塔聯(lián)體結(jié)構(gòu)振型中有三塔運(yùn)動(dòng)方向不一致的情況出現(xiàn),這些振型會(huì)造成單塔頂部間較大的相對(duì)位移,造成塔頂連接構(gòu)件較大的內(nèi)力。

表2自振頻率及振型特征

Table 2　Natural frequency and vibration modes

3振型分解反應(yīng)譜法

在目前大多數(shù)國(guó)家的抗震設(shè)計(jì)規(guī)范廣泛應(yīng)用反應(yīng)譜理論來(lái)確定地震響應(yīng),該方法提供了用較少計(jì)算量求取結(jié)構(gòu)最大反應(yīng)的途徑[7]。本文取系統(tǒng)前40階模態(tài)進(jìn)行計(jì)算,其X向及Y向質(zhì)量參與均超過(guò)93%,滿足規(guī)范要求。

圖4　結(jié)構(gòu)振型示意圖Fig.4　Diagrammatic sketch of the mode shapes

3.1　新舊《電力設(shè)施抗震規(guī)范》反應(yīng)譜對(duì)比

《電力設(shè)施抗震規(guī)范》(GB 50260—2013)規(guī)定的地震影響系數(shù)曲線按下式表達(dá)[8]:

(1)

(2)

(3)

(4)

(5)

式中,αmax為地震影響系數(shù)最大值;T為結(jié)構(gòu)的自振周期;Tg為特征周期,根據(jù)場(chǎng)地類別設(shè)計(jì)地震分組和場(chǎng)地類別來(lái)確定;γ為曲線下降段的衰減指數(shù);η1為直線段的下降斜率調(diào)整系數(shù);η2為阻尼調(diào)整系數(shù);η3為地震影響系數(shù)最大值場(chǎng)地調(diào)整系數(shù);α1為Ⅱ類場(chǎng)地的地震影響系數(shù);αS為地震影響系數(shù)。

作為對(duì)比,本文同時(shí)也給出了該規(guī)范修訂前的地震影響系數(shù)曲線表達(dá)式[9]:

(6)

(7)

當(dāng)T=0.02時(shí) ,η=1.0

(8)

當(dāng)T為0.02~0.1 S時(shí),η按(7)(8)線性插值

αS=ηα

(9)

式中,η為阻尼調(diào)整系數(shù),α2為阻尼比為5%時(shí)的地震影響系數(shù)。

新舊規(guī)范在輸入地震動(dòng)方面主要有以下4方面的差別:①地震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)提高,增加了半度設(shè)防標(biāo)準(zhǔn),新規(guī)范在舊規(guī)范八度設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)0.2 g與九度設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)0.4 g之間增加了中間設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)0.3 g,這樣在輸入加速度峰值上新規(guī)范是舊規(guī)范的1.5倍;②動(dòng)力放大系數(shù)β從2.25提高到2.5,新規(guī)范是舊規(guī)范的1.11倍;這樣同樣是八度設(shè)防,最大地震影響系數(shù)從0.45提高到了0.75,即使都是0.2 g設(shè)防,最大地震影響系數(shù)也從0.45提高到0.5;③阻尼修正系數(shù)的調(diào)整公式,新舊規(guī)范有很大差別。新規(guī)范通過(guò)η1,η2和γ三個(gè)不同的系數(shù),來(lái)考慮結(jié)構(gòu)阻尼對(duì)反應(yīng)譜的影響。而舊規(guī)范采用單一的阻尼修正系數(shù)η;④新規(guī)范增加了場(chǎng)地類別對(duì)于反應(yīng)譜的影響的考慮。

阻尼比對(duì)電氣設(shè)施的抗震性能有非常明顯的影響,但由于阻尼機(jī)制的復(fù)雜性和不確定,各設(shè)施的阻尼比差異較大,即便同一設(shè)施,在不同輸入激勵(lì)下,其阻尼比也可能不同。電瓷類設(shè)備的阻尼比離散性比較大,試驗(yàn)結(jié)果表明,多介于1%~5%,且更集中于2%~3%,因此為保守起見(jiàn),在缺乏實(shí)際阻尼試驗(yàn)參數(shù)時(shí),參照GB 50260—2013的建議取值2%[8]。

圖5　地震影響系數(shù)曲線Fig.5　Seismic influence coefficient curve

設(shè)備設(shè)計(jì)抗震烈度為Ⅷ度,場(chǎng)地特征周期0.45 s,特高壓電容器裝置的水平向設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.30 g。根據(jù)GB 50260—2013,水平地震影響系數(shù)最大值取為αmax=0.75;而GB 50260-96,αmax=0.45。結(jié)構(gòu)阻尼比取為0.02。地震影響曲線對(duì)比如圖5所示。

由圖5可以看出,按GB 50260—2013確定的地震影響系數(shù)曲線的最大值約為GB 50260—96的1.57倍。

3.2　結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)計(jì)算結(jié)果

歷史震害中,因絕緣子瓷柱根部受彎折斷導(dǎo)致設(shè)備破壞較多。陶瓷是脆性材料,抗彎性能很差,變形能力差,同時(shí)設(shè)備結(jié)構(gòu)形狀特殊,不僅又細(xì)又長(zhǎng),而且上部質(zhì)量較大,地震時(shí)瓷柱根部承受很大的彎矩,尤其是在絕緣子瓷柱與其他材料的連接處,變形不協(xié)調(diào)加大了絕緣子瓷柱的斷裂和損壞[10]。

另一方面,電氣設(shè)備內(nèi)的母線分硬母線和軟母線兩種,硬母線由鋁管和鋁線制成,軟母線是由鋁線制成。本文設(shè)備采用硬母線。震害資料顯示,硬母線的破壞主要是支撐母線的棒式支柱絕緣子在地震作用下折斷造成的[11]。由于多塔聯(lián)體結(jié)構(gòu)的特殊性,在地震作用下三塔的振動(dòng)不一定協(xié)調(diào),塔頂間會(huì)產(chǎn)生較大的相對(duì)位移,進(jìn)而在管形母線中產(chǎn)生較大的內(nèi)力。本文計(jì)算了絕緣子的變形、彎曲應(yīng)力以及塔頂母線管的受力狀態(tài),對(duì)比了新舊規(guī)范計(jì)算結(jié)果的差別,分析了不同方向地震動(dòng)輸入對(duì)響應(yīng)結(jié)果的影響。

絕緣子位移隨高度分布情況如圖6,最大位移值見(jiàn)表3。在水平荷載作用下,結(jié)構(gòu)位移最大值出現(xiàn)在頂部,但層間位移角最大值出現(xiàn)在塔體中下部第12層絕緣子(標(biāo)高約為10.2 m)處。

X向、Y向地震動(dòng)輸入下絕緣子和母線管最大彎曲應(yīng)力列于表4,新/舊規(guī)范的計(jì)算結(jié)果的比值約為1.56。分析原因:結(jié)構(gòu)的基頻為0.626 Hz,在該頻率點(diǎn)新規(guī)范反應(yīng)譜值約為舊規(guī)范的1.51倍;體系第40階頻率約為8.090 Hz,在該頻率點(diǎn)新規(guī)范的反應(yīng)譜值約為舊規(guī)范的1.58倍。水平地震作用效應(yīng)是各階振型水平地震作用效應(yīng)的組合值,據(jù)此推斷:新/舊規(guī)范計(jì)算結(jié)果應(yīng)介于1.51與1.58之間。

圖6　絕緣子位移隨高度分布情況Fig.6　Distribution of the displacement ofinsulators in height

表3絕緣子最大位移

Table 3　Maximum displacement of insulators

表4絕緣子和母線管最大彎曲應(yīng)力

Table 4　Maximum bending stress of insulatorsand tubular bus bars　MPa

結(jié)構(gòu)動(dòng)力特性分析結(jié)果顯示,X向、Y向基頻頻率分別為0.626 Hz和0.659 Hz,非常接近,X向剛度略弱;但從計(jì)算結(jié)果看,雖然結(jié)構(gòu)最大位移響應(yīng)X向地震動(dòng)輸入時(shí)較大,但結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力響應(yīng)Y向地震動(dòng)輸入時(shí)較大。這是因?yàn)槌省捌贰弊中尾贾玫娜?lián)體結(jié)構(gòu),在受水平地震動(dòng)時(shí),產(chǎn)生了扭轉(zhuǎn),故結(jié)構(gòu)的應(yīng)力結(jié)果與位移結(jié)果不再成比例。參考GB50260—2013的強(qiáng)度破壞準(zhǔn)則,本文認(rèn)為Y向水平地震輸入起控制作用。在Y向地震動(dòng)輸入下絕緣子和頂部管形母線的彎曲應(yīng)力分布情況如圖7,圖8。在地震作用下絕緣子彎曲應(yīng)力最大值出現(xiàn)在下部過(guò)渡層,母線管彎曲正應(yīng)力最大值在B、C塔頂部跨中。

圖7　絕緣子彎曲應(yīng)力分布圖Fig.7　Distribution of bending stress of insulators

圖8　管形母線截面彎曲正應(yīng)力分布圖Fig.8　Distribution of bending stress of tubular bus bar

4動(dòng)力時(shí)程分析

動(dòng)力時(shí)程分析采用模態(tài)疊加法,取模態(tài)阻尼比為2%的常阻尼比,計(jì)算Y向水平地震輸入作用下的結(jié)構(gòu)反應(yīng)。

4.1　地震動(dòng)輸入

由于特高壓輸電線路跨越地區(qū)廣闊,變電設(shè)備可能安裝于多地,各地場(chǎng)地條件不同,綜合考慮各種因素,分別選用美國(guó)Hector Mine地震(NGA1828)、土耳其Kocaeli地震(NGA1175)和臺(tái)灣集集地震(NGA2711)作為地震動(dòng)輸入。加速度峰值參照GB 50260—2013規(guī)定的8度設(shè)防的設(shè)計(jì)基本加速度,取為0.3g,加速度時(shí)程曲線如圖9所示。

圖9　輸入地震動(dòng)時(shí)程曲線Fig.9　Time history of input seismic waves

4.2　結(jié)構(gòu)地震響應(yīng)分析結(jié)果

動(dòng)力時(shí)程方法計(jì)算的結(jié)構(gòu)最大地震響應(yīng)見(jiàn)表5,與反應(yīng)譜分析法的計(jì)算結(jié)果對(duì)比,時(shí)程分析結(jié)果偏大。主要原因是自然波在頻域上的能量分布不均勻,由圖10輸入地震動(dòng)加速度傅里葉振幅譜可以看出,這三條自然波的能量均主要集中在0~3Hz范圍內(nèi),而結(jié)構(gòu)的基頻約為1.5Hz,恰好處于其中。

時(shí)程分析結(jié)果較反應(yīng)譜分析結(jié)果偏大,因此GB 50260—2013提高了動(dòng)力放大系數(shù),將β從GB 50260—96中的2.25提高到2.5是十分必要的。從本文的計(jì)算結(jié)果來(lái)看,提高后的取值依然偏低。但是因?yàn)榉磻?yīng)譜的確定需要基于大量實(shí)測(cè)地震動(dòng)的計(jì)算,本文僅計(jì)算了3條地震波,具有一定的偶然性。

圖10　輸入地震動(dòng)加速度傅里葉振幅譜Fig.10　Fourier acceleration amplitudespectrum of input seismic waves

表5最大地震響應(yīng)

Table 5　Maximum seismic response

5結(jié)論

本文計(jì)算分析了某特高壓直流輸電用三塔聯(lián)體式直流電容器裝置結(jié)構(gòu)的地震響應(yīng),結(jié)果表明:

(1) 由于裝置結(jié)構(gòu)布置特殊,支撐構(gòu)件響應(yīng)應(yīng)力最不利位置出現(xiàn)在底座與塔體結(jié)構(gòu)的過(guò)渡層部位。

(2)三塔頂部通過(guò)硬管母線連成一體,其主要是為了實(shí)現(xiàn)電氣功能。因三塔運(yùn)動(dòng)不同步,會(huì)在硬管母線的連接構(gòu)件中產(chǎn)生較大應(yīng)力,仿真計(jì)算結(jié)果表明硬管母線強(qiáng)度足夠,但為緩解局部應(yīng)力集中,建議可考慮連接點(diǎn)采用柔性連接。

(3) 經(jīng)仿真計(jì)算,并對(duì)響應(yīng)應(yīng)力最集中的塔底平面過(guò)渡層以及三塔頂部的結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)后的三塔聯(lián)體直流濾波電容器裝置抗震性能滿足了電力設(shè)施抗震設(shè)計(jì)規(guī)范的要求。

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基金項(xiàng)目：上海市教委產(chǎn)學(xué)研“四新”服務(wù)項(xiàng)目

收稿日期：2015-08-13

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