凍融環(huán)境下鋼筋與粉煤灰混凝土的粘結(jié)性能

牛建剛1，郝吉1，李伯瀟2

(1. 內(nèi)蒙古科技大學(xué) 建筑與土木工程學(xué)院，內(nèi)蒙古 包頭 014010；

2. 青島理工大學(xué)琴島學(xué)院 土木工程系，山東 青島 266106)

摘要：通過對(duì)內(nèi)貼應(yīng)變片鋼筋的直接拔出試驗(yàn)，分析凍融作用下粉煤灰摻量對(duì)鋼筋與粉煤灰混凝土間粘結(jié)性能的影響，得出凍融循環(huán)作用對(duì)鋼筋與粉煤灰混凝土之間粘結(jié)性能的影響規(guī)律。試驗(yàn)結(jié)果表明：鋼筋與粉煤灰混凝土的粘結(jié)強(qiáng)度隨粉煤灰摻量的增加而降低；當(dāng)粉煤灰摻量一定時(shí)，隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加，混凝土強(qiáng)度有所下降，鋼筋與粉煤灰混凝土間極限粘結(jié)強(qiáng)度降低；當(dāng)粉煤灰摻量較大，達(dá)到40%時(shí)，隨凍融次數(shù)的增加，鋼筋粉煤灰混凝土試件極限粘結(jié)強(qiáng)度的下降幅度明顯減緩，極限粘結(jié)強(qiáng)度對(duì)應(yīng)的滑移量增大。表明摻入較多粉煤灰可使試件的凍融損傷現(xiàn)象得到緩解，凍融環(huán)境下鋼筋混凝土的粘結(jié)性能得到提高。

關(guān)鍵詞：凍融循環(huán)；粉煤灰混凝土；直接拔出試驗(yàn)；粘結(jié)強(qiáng)度；粘結(jié)應(yīng)力分布

Received:2015-07-30

Foundation item： National Natural Science Foundation of China(No. 51368042)

粉煤灰作為混凝土材料中最為常用的一種礦物摻合料，既可以減少水泥用量，降低混凝土的成本，又可以改善混凝土部分工作性能、力學(xué)性能和耐久性[1-2]，能夠更好地滿足實(shí)際工程的需求。

在寒冷環(huán)境下的混凝土結(jié)構(gòu)會(huì)受到凍融侵蝕，凍融作用會(huì)使混凝土劣化[3]，劣化后的混凝土與鋼筋間的粘結(jié)性能將受到影響[4-6]。在影響混凝土結(jié)構(gòu)破壞的因素中，凍融侵蝕對(duì)于混凝土結(jié)構(gòu)的破壞程度較大，凍融損傷嚴(yán)重時(shí)會(huì)導(dǎo)致結(jié)構(gòu)失效[7-9]。鋼筋與混凝土間的粘結(jié)性能是影響混凝土構(gòu)件正常使用性能的重要因素之一[10-14]，在混凝土工程中合理利用粉煤灰是否能夠發(fā)揮其在凍融環(huán)境中改善鋼筋與混凝土之間的粘結(jié)性能尚不明確。Arezoumandi等[15]研究了粉煤灰摻量大于50%的混凝土試件與鋼筋的粘結(jié)性能，Costel等[16]對(duì)高溫養(yǎng)護(hù)的粉煤灰混凝土試件的粘結(jié)性能開展了試驗(yàn)分析。胡曉鵬等[17]分析了粉煤灰摻量對(duì)直接拔出試件與梁式試件中鋼筋與粉煤灰混凝土粘結(jié)性能的影響，冀曉東等[10]研究了凍融循環(huán)作用后鋼筋與混凝土的粘結(jié)性能，而關(guān)于凍融環(huán)境下鋼筋與粉煤灰混凝土間粘結(jié)性能方面可供參考的試驗(yàn)與分析并不多，凍融作用與粉煤灰摻量對(duì)鋼筋混凝土間粘結(jié)性能的影響有待深入研究。

通過對(duì)鋼筋粉煤灰混凝土試件的快速凍融試驗(yàn)和鋼筋直接拔出試驗(yàn)，得出凍融環(huán)境下鋼筋與粉煤灰混凝土間的粘結(jié)規(guī)律，分析凍融循環(huán)作用對(duì)鋼筋與粉煤灰混凝土的粘結(jié)性能的影響，以便為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)工程的可靠度分析和耐久性設(shè)計(jì)提供參考，并為以后鋼筋與粉煤灰混凝土之間粘結(jié)性能分析提供參考。

1試驗(yàn)概況

1.1　試驗(yàn)材料

取混凝土結(jié)構(gòu)中使用較多的C30到C40的混凝土進(jìn)行試驗(yàn)，對(duì)實(shí)際工程有一定參考價(jià)值。直接拔出試驗(yàn)考慮凍融循環(huán)次數(shù)以及粉煤灰摻量對(duì)粘結(jié)性能的影響，粉煤灰摻量分別為0%、10%、20%、30%和40%，其中，對(duì)粉煤灰摻量為0%、20%及40%的3組試件進(jìn)行凍融循環(huán)作用，凍融次數(shù)為0、25、50、75、100次。

水泥采用包鋼綜合企業(yè)(集團(tuán))公司水泥廠生產(chǎn)的“草原牌”PO42.5普通硅酸鹽水泥；粉煤灰選用鄂爾多斯市達(dá)旗電廠生產(chǎn)的Ⅱ級(jí)粉煤灰，細(xì)度、需水量比、燒失量分別為0.26、93.3%、0.13；細(xì)骨料選用普通河砂，其粒徑小于5 mm，含泥量小于2%，細(xì)度模數(shù)、級(jí)配等各項(xiàng)性能指標(biāo)均合格；普通粗骨料：碎石粒徑不大于20 mm，含泥量、細(xì)度模數(shù)、級(jí)配等各項(xiàng)性能指標(biāo)合格；拌和用水采用城市普通自來水，外加劑采用萘系B3減水劑，以及AH-1型引氣劑。試驗(yàn)中粉煤灰混凝土的基本參數(shù)如表1。

表1　粉煤灰混凝土的基本參數(shù)

1.2　試件設(shè)計(jì)

試件截面尺寸均為150 mm的立方體，配置1根HRB400級(jí)鋼筋，長(zhǎng)400 mm，鋼筋有效粘結(jié)長(zhǎng)度為70 mm，無粘結(jié)段鋼筋通過PVC套筒隔離，在自由端及加載端分別預(yù)留10、240 mm長(zhǎng)的鋼筋以固定千分表和施加荷載，試件簡(jiǎn)圖如圖1(a)所示。鋼筋預(yù)先開槽處理，錨固長(zhǎng)度范圍鋼筋槽內(nèi)粘結(jié)5個(gè)應(yīng)變片，應(yīng)變片將錨固長(zhǎng)度劃分為4個(gè)區(qū)段，每個(gè)區(qū)段長(zhǎng)為17.5 mm，測(cè)點(diǎn)編號(hào)如圖1(b)。因試驗(yàn)主要研究鋼筋與粉煤灰混凝土間粘結(jié)性能在凍融循環(huán)作用下的變化規(guī)律，故不考慮鋼筋直徑等對(duì)粘結(jié)性能的影響，試驗(yàn)統(tǒng)一使用直徑為14 mm的鋼筋。根據(jù)實(shí)驗(yàn)室的實(shí)際情況，自行設(shè)計(jì)加載裝置，符合《混凝土結(jié)構(gòu)試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T 50152—2012)的規(guī)定，千分表安裝在試件的自由端用以測(cè)定鋼筋滑移量，如圖2。凍融試驗(yàn)使用KDR-V凍融試驗(yàn)機(jī)，符合《混凝土抗凍試驗(yàn)設(shè)備》(JG/T 243)的規(guī)定。凍融溫度控制在(-17±2)℃~(8±2)℃，每次凍融循環(huán)在3~4 h內(nèi)完成。

圖1　試件設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖Fig.1　Specimen design

圖2　直接拔出試驗(yàn)加載裝置Fig.2　Loading device of pull-out

2試驗(yàn)現(xiàn)象及破壞形態(tài)

未經(jīng)凍融循環(huán)作用的普通混凝土試塊進(jìn)行直接拔出試驗(yàn)后，在自由端處的混凝土表面出現(xiàn)2條裂縫，且2條裂縫處于一條直線上，裂縫寬度較大，但并沒有使混凝土完全破壞。粉煤灰摻量為20%時(shí)，出現(xiàn)2條夾角大于90°的細(xì)小裂縫；當(dāng)粉煤灰的摻量為40%，試件破壞時(shí)，試件的混凝土表面完好，沒有出現(xiàn)裂縫，鋼筋被直接拔出，如圖3。

圖3　不同粉煤灰摻量試件直接拔出試驗(yàn)破壞現(xiàn)象Fig.3　Pull-out test damage phenomenon of reinforcedconcrete with different content of fly

對(duì)試件進(jìn)行凍融循環(huán)作用后，試件混凝土的表面發(fā)生一定的剝落，受凍融損傷程度隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增多而愈加明顯。從凍融50次開始，試件表面剝落情況變得更加明顯，而且不同摻量的粉煤灰亦對(duì)凍融后試件的破壞有不同程度的影響。當(dāng)粉煤灰的摻量達(dá)到40%時(shí)，試件在凍融后表面的損傷現(xiàn)象明顯減小，而少量加入粉煤灰并沒有使試件表面的損壞緩解。

經(jīng)凍融循環(huán)作用后，未摻粉煤灰的普通混凝土試件經(jīng)過拔出試驗(yàn)，試件破壞形態(tài)以拔出破壞為主，試件混凝土表面的裂縫寬度隨著凍融次數(shù)的增加而逐漸變小。粉煤灰混凝土試件的破壞形態(tài)與普通混凝土基本一致，隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加，混凝土表面裂縫寬度逐漸減少，直至不再出現(xiàn)裂縫，混凝土表面保持完整。

3試驗(yàn)結(jié)果與分析

3.1　鋼筋與粉煤灰混凝土間粘結(jié)性能

未進(jìn)行凍融循環(huán)的試件，鋼筋與粉煤灰混凝土間的粘結(jié)性能主要受粉煤灰摻量的影響，因此，在進(jìn)行凍融試驗(yàn)之前需要分析鋼筋與混凝土間粘結(jié)性能受粉煤灰摻量的影響。

(1)

圖4　不同粉煤灰摻量試件粘結(jié)強(qiáng)度滑移曲線Fig.4　Curve of bonding strength-slip withdifferent content of fly

加載初期，鋼筋與混凝土間的粘結(jié)力主要是由化學(xué)膠著力提供，自由端位移較小，幾乎為0，處于微滑階段?；瘜W(xué)膠著力破壞后，隨著荷載向自由端發(fā)展，鋼筋與混凝土發(fā)生相對(duì)位移，由于混凝土強(qiáng)度會(huì)隨摻入粉煤灰的摻入有一定程度的降低，使混凝土對(duì)鋼筋的握裹力減小，試件破壞時(shí)其極限粘結(jié)強(qiáng)度降低。

鋼筋粉煤灰混凝土的極限粘結(jié)強(qiáng)度對(duì)應(yīng)的自由端滑移量基本相同，均比未摻粉煤灰試件的自由端滑移量小。粉煤灰摻量為0%、10%、20%和30%的試件在曲線滑移階段較為接近，而粉煤灰摻量為40%的試件的粘結(jié)剛度稍有減小，與文獻(xiàn)[17]未凍融條件粉煤灰混凝土與鋼筋的粘結(jié)規(guī)律相近。粉煤灰摻入量為10%和20%時(shí)，粘結(jié)強(qiáng)度在下降段的下降速度較快，在試件承載力達(dá)到極限后就會(huì)發(fā)生破壞，進(jìn)入殘余階段，原因在于少量摻入粉煤灰起到改善混凝土內(nèi)部結(jié)構(gòu)的作用有限，且會(huì)降低混凝土基體強(qiáng)度，試件的粘結(jié)力在荷載向自由端發(fā)展時(shí)會(huì)產(chǎn)

生應(yīng)力集中，鋼筋應(yīng)變?cè)黾?，鋼筋與混凝土間的相對(duì)位移增加，應(yīng)力集中區(qū)段的粘結(jié)作用減弱，鋼筋與混凝土在錨固段內(nèi)粘結(jié)能力下降速度加快，提前殘余階段；當(dāng)粉煤灰摻量為30%和40%時(shí)，粘結(jié)強(qiáng)度在下降段和殘余段的下降趨勢(shì)與未摻粉煤灰試件相似，在試件承載能力達(dá)到極限后仍能有較高的承載力，破壞后粘結(jié)錨固能力較好，不至于出現(xiàn)脆性破壞。

在未摻粉煤灰的試件中，如圖5(a)，其局部粘結(jié)應(yīng)力主要分布在錨固段中部，其粘結(jié)應(yīng)力集中位置并沒有隨著粘結(jié)應(yīng)力的增大而改變位置，說明對(duì)于此試件來說，5d的錨固長(zhǎng)度滿足錨固要求；在粉煤灰摻入量為10%的試件中，如圖5(b)，由于摻入少量粉煤灰起到能夠使混凝土內(nèi)部結(jié)構(gòu)變得致密均勻的作用有限，且使基體強(qiáng)度下降，粘結(jié)剛度降低，粘結(jié)應(yīng)力峰值位置向自由端移動(dòng)到區(qū)段4內(nèi)，并且拉拔荷載越大，粘結(jié)應(yīng)力分布越不均勻；粘結(jié)應(yīng)力集中區(qū)域隨著粉煤灰摻量的增加逐漸由自由端向加載端移動(dòng)，當(dāng)粉煤灰摻量為20%~30%時(shí)，如圖5(c)、(d)，粘結(jié)應(yīng)力在錨固長(zhǎng)度內(nèi)均勻分布，主要分布于區(qū)段2、3內(nèi)，即粉煤灰的適量摻入有利于拉拔荷載在錨固段內(nèi)均勻傳遞以及混凝土與鋼筋間粘結(jié)應(yīng)力的均勻分布，對(duì)試件的內(nèi)部均勻受力起到一定的增強(qiáng)作用；當(dāng)粉煤灰摻入量為40%時(shí)，如圖5(e)，應(yīng)力分布曲線波峰前移到區(qū)段1，粘結(jié)應(yīng)力在區(qū)段2、3、4內(nèi)緩慢下降，且保持較高的粘結(jié)強(qiáng)度，為鋼筋與混凝土間的粘結(jié)強(qiáng)度達(dá)到極限后提供一定粘結(jié)強(qiáng)度儲(chǔ)備，在極限粘結(jié)強(qiáng)度破壞后能夠繼續(xù)承擔(dān)一定的荷載。

圖5　不同粉煤灰摻量下試件的粘結(jié)錨固關(guān)系曲線Fig.5　The curve of bonding-anchoring withdifferent content of fly

3.2　凍融環(huán)境下鋼筋與粉煤灰混凝土間的粘結(jié)性能

圖6　凍融環(huán)境下試件的粘結(jié)強(qiáng)度滑移曲線Fig.6　The curve of bonding strength-slip after

綜合上述結(jié)果可以得出，摻入40%粉煤灰對(duì)于混凝土試件在凍融環(huán)境下的粘結(jié)性能有一定的增強(qiáng)作用，在試件破壞后能保持較好的粘結(jié)性能。

3.2.2凍融循環(huán)對(duì)鋼筋與粉煤灰混凝土間的粘結(jié)性能的影響對(duì)凍融后的鋼筋粉煤灰混凝土試件直接拔出試驗(yàn)所得試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行整理，繪制不同粉煤灰摻量混凝土試件的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度、試件的極限粘結(jié)強(qiáng)度和極限粘結(jié)強(qiáng)度對(duì)應(yīng)滑移量在凍融環(huán)境中的變化曲線。

由圖7可知，混凝土抗壓強(qiáng)度隨著凍融次數(shù)增多逐漸下降。當(dāng)凍融循環(huán)超過50次時(shí)，下降幅度明顯增大，粉煤灰摻量為0%的混凝土試塊從凍融50~100次，其抗壓強(qiáng)度下降了37.66%，而粉煤灰摻量為40%的混凝土試塊的抗壓強(qiáng)度則下降幅度較為平緩，降低了26.16%，大量摻入粉煤灰使得混凝土抗壓強(qiáng)度的下降幅度得到一定緩解，且在經(jīng)歷凍融循環(huán)之后，粉煤灰摻量為40%的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度要比粉煤灰摻量為20%的混凝土試塊的強(qiáng)度高。凍融次數(shù)為100次時(shí)，粉煤灰摻量為40%的粉煤灰混凝土試塊的抗壓強(qiáng)度與未摻粉煤灰的混凝土試塊相差不大，均接近于25 MPa。

圖7　凍融環(huán)境下粉煤灰混凝土抗壓強(qiáng)度Fig.7　Compressive strength of fly ash concrete after

圖8　凍融循環(huán)作用下鋼筋粉煤灰混凝土間粘結(jié)性能曲線Fig.8　The curve of bonding performance between steel and fly ash concrete after freeze-thaw cycle

由圖8(a)可見，隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增多，試件破壞時(shí)的極限粘結(jié)強(qiáng)度逐漸減小，未摻粉煤灰的試件凍融循環(huán)100次時(shí)，試件的極限粘結(jié)強(qiáng)度比未凍融試件降低8.29 MPa，降幅達(dá)47.24%，粉煤灰摻量為20%的試件的極限粘結(jié)強(qiáng)度下降趨勢(shì)與普通混凝土較為接近，下降幅度達(dá)到49.13%；而粉煤灰摻量40%的試件，凍融循環(huán)100次時(shí)，試件破壞時(shí)其極限粘結(jié)強(qiáng)度與未凍融的試件相比，僅下降3.46 MPa，降幅為24.80%。經(jīng)歷凍融試驗(yàn)后，粉煤灰摻量為40%的試件其極限粘結(jié)強(qiáng)度要比普通混凝土和粉煤灰摻量為20%的試件的強(qiáng)度高，凍融100次時(shí)，粉煤灰摻量為40%的試件比普通混凝土試件的極限粘結(jié)強(qiáng)度高1.23 MPa，且在凍融環(huán)境下，其極限粘結(jié)強(qiáng)度下降趨勢(shì)最為平緩?；炷林袚饺?0%粉煤灰可以起到密實(shí)混凝土、改善內(nèi)部孔結(jié)構(gòu)，減小基體中自由水的滲透的作用，從而提高試件的抗凍性，有利于提高試件在凍融環(huán)境下的粘結(jié)性能。

圖8(b)為凍融循環(huán)作用下試件的極限粘結(jié)強(qiáng)度對(duì)應(yīng)的鋼筋自由端滑移量。對(duì)于粉煤灰摻量為0%和20%的試件，滑移量隨凍融次數(shù)的增大而減小，分別減小了1.13、0.62 mm；當(dāng)粉煤灰摻量為40%時(shí)，試件最大拉拔荷載對(duì)應(yīng)的滑移量則是隨凍融損傷的加劇而增大的，且增加幅度較大。凍融次數(shù)為100次時(shí)，不摻粉煤灰的滑移量較未凍融試件下降了65.32%，粉煤灰摻量為20%時(shí)，下降了55.36%，而粉煤灰摻量為40%的試件反而上升了73.11%。

圖9　凍融環(huán)境下粉煤灰混凝土試件鋼筋應(yīng)變錨固關(guān)系Fig.9　The curve of steel bar strain-anchoring after

未凍融的試件，如圖5(e)，其粘結(jié)應(yīng)力曲線的峰值位于區(qū)段1內(nèi)；當(dāng)凍融次數(shù)較少時(shí)，如圖9(a)、(b)，鋼筋錨固長(zhǎng)度內(nèi)的粘結(jié)應(yīng)力分布較為均勻，說明試件受凍融循環(huán)作用后，混凝土內(nèi)部受到凍融損傷，混凝土與鋼筋粘結(jié)剛度稍有減小，有利于鋼筋粘結(jié)應(yīng)力向自由端傳遞，使粘結(jié)應(yīng)力在錨固段內(nèi)均勻分布；隨著凍融次數(shù)的增加，如圖9(c)、(d)，粘結(jié)應(yīng)力的峰值逐漸且緩慢的向加載端區(qū)段1內(nèi)移動(dòng)，且拉拔荷載越大，粘結(jié)應(yīng)力分布不均勻現(xiàn)象越明顯，原因在于凍融循環(huán)使混凝土孔隙結(jié)構(gòu)損傷加劇，試件所能承受的粘結(jié)強(qiáng)度降低，當(dāng)荷載增加時(shí)，加載端鋼筋與粉煤灰混凝土的粘結(jié)作用易破壞，而在區(qū)段2、3、4內(nèi)仍能保持較高的粘結(jié)強(qiáng)度，所以,在加載端鋼筋的應(yīng)變差較大，在加載端出現(xiàn)了粘結(jié)應(yīng)力峰值。由此可以推斷，當(dāng)鋼筋粉煤灰混凝土試件由于凍融循環(huán)而產(chǎn)生粘結(jié)強(qiáng)度破壞時(shí)，錨固段自由端可以繼續(xù)提供一定的粘結(jié)強(qiáng)度。

4結(jié)論

通過對(duì)鋼筋粉煤灰混凝土試件在凍融循環(huán)作用后的直接拔出試驗(yàn)，得出凍融作用和粉煤灰摻量對(duì)鋼筋與粉煤灰混凝土間粘結(jié)性能的影響，主要結(jié)論如下：

1)摻入適量粉煤灰能夠降低鋼筋與混凝土間的粘結(jié)剛度，有利于粘結(jié)應(yīng)力在鋼筋錨固段均勻傳遞；試件中粉煤灰摻量越大，粘結(jié)強(qiáng)度粘結(jié)應(yīng)力峰值越小。

2)凍融循環(huán)作用次數(shù)越多，混凝土立方體抗壓強(qiáng)度、粘結(jié)應(yīng)力峰值越小，但隨粉煤灰摻量的增加，試件粘結(jié)性能的凍融損傷有所緩解，相較于普通混凝土試件表現(xiàn)出一定的抗凍性。

3)凍融環(huán)境下，大量摻入粉煤灰，鋼筋混凝土間極限粘結(jié)強(qiáng)度下降趨于平緩，且降幅減小，有利于鋼筋與混凝土間的粘結(jié)性能，且隨著凍融循環(huán)次數(shù)的增加，鋼筋混凝土間極限粘結(jié)強(qiáng)度對(duì)應(yīng)的鋼筋自由端位滑移量逐漸增大，在試件破壞之后表現(xiàn)出比普通混凝土更好的粘結(jié)性能。

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(編輯郭飛)

Author brief：Niu Jiangang(1976-), professor, PhD, main research interest:durability of concrete & building reliability,(E-mail) niujiangang@imust.edu.cn.

Bonding properties between reinforcement and fly ash concrete under freeze-thaw cycle

Niu Jiangang1，Hao Ji1，Li Boxiao2

( 1. School of Architecture and Civil Engineering, Inner Mongolia University of Science and

Technology,Baotou 014010, P. R. China;2. Department of Civil Engineering, Qingdao Technological

University Qindao College, Qingdao 266106, P. R. China)

Abstract:The effect of freeze-thaw cycle to the bonding performance between steel bar and fly ash concrete was analysed through pull-out test to steel bars attached strain gages inside. The results of pull-out test under different number of freeze-thaw cycle show that the bonding strength between steel bar and concrete decrease as the content of fly ash increasing; when the content of fly ash stay the same, with the number of freeze-thaw cycle increasing, the concrete compressive strength decline, and the bonding strength decrease; as the fly ash replacement rate stay 40%, with the number of freeze-thaw cycle increasing, the ultimate bonding strength decreased speed reduce, and the free end displacement corresponding to the ultimate bonding strength increase, which shows that mixed with a large number of fly ash can remit the freeze-thaw damage phenomenon, the bonding performance of reinforced concrete specimens under freeze-thaw environment is improved.

Key words:freeze-thaw cycle; fly ash concrete; pull-out test; bonding strength; bonding stress distributing

作者簡(jiǎn)介：牛建剛(1976-)，男，教授，博士，主要從事混凝土耐久性及建筑可靠度研究，(E-mail) niujiangang@imust.edu.cn。

基金項(xiàng)目：國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目(51368042)

收稿日期：2015-07-30

中圖分類號(hào)：TU375

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

文章編號(hào)：1674-4764(2015)06-0007-08

doi:10.11835/j.issn.1674-4764.2015.06.002