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        基于隨機(jī)腐蝕分布的海底管道延壽評估方法

        2015-02-15 06:58:59徐志剛
        油氣田地面工程 2015年6期
        關(guān)鍵詞:有限元模型

        徐志剛

        1中國石油大學(xué)(華東)2中國石化石油工程設(shè)計有限公司

        基于隨機(jī)腐蝕分布的海底管道延壽評估方法

        徐志剛1;2

        1中國石油大學(xué)(華東)2中國石化石油工程設(shè)計有限公司

        當(dāng)海底管道與海床間距大于管道直徑后,其下游尾跡的周期性開始顯現(xiàn),水動力出現(xiàn)脈動幅值,此時海管在脈動水動力作用下的動態(tài)響應(yīng)成為影響其安全性的重要因素。針對渤海灣淺灘海油田服役后期的海底管道,采用隨機(jī)腐蝕分布的有限元方法,改變海底管線端部約束條件及與海床間隙,根據(jù)載荷和應(yīng)力的連續(xù)性質(zhì),考慮諸多不確定因素(海況、隨機(jī)腐蝕分布)的存在,將各類不確定因素和服役后期海底管道疲勞壽命作隨機(jī)變量處理,得到各種不確定因素影響下的管道疲勞壽命,較合理地評估了服役后期海底管道在役狀態(tài)及延壽可行性。

        海底輸油管道;隨機(jī)腐蝕;分布;模型;應(yīng)力計算

        位于渤海灣的淺灘海油田經(jīng)過多年開發(fā),海底鋪設(shè)各類管線300多公里,且大部分已運(yùn)行十幾年,逐漸接近設(shè)計壽命并進(jìn)入超期服役階段,這些復(fù)雜的海底管網(wǎng)肩負(fù)著油田原油外輸及油田注水的重要使命。該海域油田地理位置特殊,海域水深3~20 m,屬極淺海海域,波浪、潮流作用明顯。10~15m等深線為強(qiáng)流區(qū),主流流速強(qiáng),流向穩(wěn),持續(xù)時間長,呈明顯的不對稱分布,有較強(qiáng)的沖刷能力[1]。另外該海域海底不穩(wěn)定,有些區(qū)域海底淤泥層厚度達(dá)到3m以上,存在相對滑移變遷的趨勢。這類海底管道長期處在惡劣的海洋環(huán)境中,受到不同海洋環(huán)境荷載的共同作用,不可避免地產(chǎn)生各種腐蝕、變形、裂紋、損傷甚至造成結(jié)構(gòu)破壞。因此,對于達(dá)到設(shè)計期限后擬進(jìn)入超期服役階段的海底管道,為滿足安全生產(chǎn)的需要,對其結(jié)構(gòu)狀態(tài)進(jìn)行延壽安全評估是非常必要的。

        1 模型假設(shè)

        對于處于服役后期海管的建模,以往的有限元研究大多在確定位置之后,再確定形狀的缺陷。本文在給定位置處建立了四個相同尺寸的橢球形點(diǎn)腐蝕,通過對腐蝕處的網(wǎng)格進(jìn)行局部細(xì)化后,模型可以較準(zhǔn)確地反映海管腐蝕中心處的應(yīng)力集中現(xiàn)象。為貼切而高效地描述海管的表面形貌和力學(xué)行為,將被腐蝕后的內(nèi)徑和外徑作為表征含海管腐蝕程度的主要變量,應(yīng)用隨機(jī)函數(shù),建立具有一定統(tǒng)計參數(shù)的服役后期海管的模型[2]。對海管模型作以下假設(shè):

        (1)環(huán)向均勻單元假設(shè)。外徑沿管軸線方向隨機(jī)分布,但在同一單元內(nèi),橫截面依然保持平面圓形,海管模型的復(fù)雜程度主要取決于有限元網(wǎng)格密度。

        (2)水動力學(xué)假設(shè)。海管的水動力與表觀尺寸直接相關(guān),海管腐蝕后外徑有所減小,因此水動力載荷參數(shù)采用腐蝕后的平均外徑。

        2 幾何模型

        應(yīng)用隨機(jī)函數(shù)生成一系列具有一定均值和方差的偽隨機(jī)數(shù),但生成的樣本中可能有超出完好海管壁厚的數(shù)據(jù),所以需限定樣本極值。如可限定極小值為一半壁厚對應(yīng)的直徑,極大值為完好海底管道外徑,這樣生成的隨機(jī)數(shù)樣本就可用來創(chuàng)建服役后期海底管道的幾何模型了[3]。圖1顯示的是腐蝕隨機(jī)分布的海底管道表面形貌,虛線表示無缺陷的完好海底管道外徑邊緣,灰色區(qū)域表示含缺陷海底管道材料物質(zhì)的剩余部分。

        圖1 隨機(jī)腐蝕分布的海底管道表面形貌

        3 應(yīng)力計算方法與模態(tài)分析

        腐蝕海底管道同樣受到浮重、水動力的作用,由于表面出現(xiàn)小尺度的凹凸,這些地方會出現(xiàn)應(yīng)力集中現(xiàn)象,需進(jìn)行應(yīng)力修正[4]。根據(jù)Tipton(1996)對軸肩處應(yīng)力集中的有限元計算研究,采用其擬合的應(yīng)力集中系數(shù)公式計算名義應(yīng)力

        其中σ1為名義應(yīng)力;σ1c為修正后的應(yīng)力;Kt,bend是應(yīng)力集中系數(shù)。

        由于海底存在沖刷,海底管道平管段運(yùn)行多年后產(chǎn)生懸空。當(dāng)海底管道與海床間距大于管道直徑后,其下游尾跡的周期性開始顯現(xiàn),水動力出現(xiàn)脈動幅值,此時海管在脈動水動力作用下的動態(tài)響應(yīng)成為影響其安全性的重要因素。對于自由振動的海管,其本征方程為

        在流體中,結(jié)構(gòu)振動會帶動周圍的流體一起運(yùn)動,所以結(jié)構(gòu)沿振動方向受到的非定常阻力與其排開流體的質(zhì)量有關(guān),因此該阻力又稱為附加質(zhì)量力,它會影響結(jié)構(gòu)的模態(tài)特性。海管動態(tài)失效行為的表現(xiàn)形式為疲勞失效,動應(yīng)力則是用來考察疲勞失效的主要力學(xué)參數(shù)。采用三維有限元方法,考慮水動力荷載、自重及隨機(jī)腐蝕對海底管道進(jìn)行動態(tài)響應(yīng)計算。

        將模態(tài)分析得到的升力脈動幅值分布作為初始條件,采用中心差分格式和直接數(shù)值積分方法,進(jìn)行動態(tài)位移和應(yīng)力計算。圖2為服役后期海底管道應(yīng)力軸向分布隨時間的變化,其軸向分布仍大致呈中間大、兩端小。但由于腐蝕的影響,應(yīng)力分布出現(xiàn)隨機(jī)波動的現(xiàn)象。對每一節(jié)點(diǎn)求計算時長內(nèi)的均方根,完好海底管道的最大值位于跨中位置,而服役后期海底管道的最大值則偏離跨中。

        圖2 服役后期海底管道應(yīng)力軸向分布隨時間的變化

        4 疲勞損傷壽命

        用確定性的方法進(jìn)行疲勞分析,通常認(rèn)為結(jié)構(gòu)在疲勞壽命內(nèi)是承受單一的恒定幅值的交變載荷或多級的恒幅載荷作用,對于結(jié)構(gòu)受單一恒幅載荷作用的情況,簡單的從S—N曲線就可得到疲勞壽命[5-6]。海底管道結(jié)構(gòu)所受的是多級恒幅載荷,例如計算出動應(yīng)力響應(yīng)時間歷程多為變幅值的應(yīng)力循環(huán)。將最大應(yīng)力的時程曲線作為疲勞載荷樣本,應(yīng)用線性累計損傷理論和S—N曲線,計算海底管道的疲勞壽命。在S—N曲線中,設(shè)置參數(shù)A為一個隨機(jī)變量,它反映了疲勞強(qiáng)度的不確定性。其次,在計算過程中,對海況的描述、海底管道模型的簡化、應(yīng)力分析等方面采取了種種基本假設(shè),使得計算得到的應(yīng)力范圍與真實(shí)應(yīng)力范圍之間必然存在誤差,這種誤差是隨機(jī)的、不確定的,可用隨機(jī)變量來描述。計算出海底管道疲勞壽命后,可準(zhǔn)確、快速地評估其可靠度。

        5 結(jié)語

        結(jié)合實(shí)際工程,針對渤海灣淺灘海油田的服役后期海底管線,基于隨機(jī)腐蝕建立有限元模型,與海底管道的實(shí)際檢測狀態(tài)較為接近。該方法可以合理估算出海底管道的剩余壽命,為海底管道的延壽評估及工程運(yùn)行管理提供依據(jù)。

        [1]ChenYanfei,LiXin,ZhouJing,etal.Studyoninteraction relationshipforsubmarinepipelinewithaxialcorrosiondefects[J].ChinaOceanEngineering,2008,22(3)):359-370.

        [2]CarberryJr,SheridanJr,RockwellD.Forcesandwakemodes ofanoscillatingcylinder[J].JournalofFluidsandStructures,2001,15(2):523-532.

        [3]DetNorskeVeritas.DNV-RP-F101Corrodedpipelines-RecommendedPractice[S].Oslo:DNV,2010.

        [4]DetNorskeVeritas.DNV-RP-C203Fatiguedesignofoffshoresteel structures-RecommendedPractice[S].Oslo:DNV,2012.

        [5]DetNorskeVeritas.DNV-RP-F105Freespanningpipelines-RecommendedPractice[S].Oslo:DNV,2006.

        [6]FurnesGK,BerntsenJ.Ontheresponseofafreespanpipeline subjectedtooceancurrents[J].OceanEngineering,2002,30(9):1553-1577.

        13963352116、xuzhigang.osec@sinopec.com

        (欄目主持李艷秋)

        10.3969/j.issn.1006-6896.2015.6.004

        徐志剛:中國石油大學(xué)(華東)博士研究生,現(xiàn)為中石化石油工程設(shè)計有限公司高級工程師,研究方向?yàn)楹Q笫凸こ獭?/p>

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