高 魁，劉澤功，劉 健

(1.安徽理工大學(xué) 煤礦安全高效開(kāi)采省部共建教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，安徽 淮南 232001；2.安徽理工大學(xué) 能源與安全學(xué)院，安徽 淮南 232001）

1 引言

由于煤與瓦斯突出的嚴(yán)重性，Kuroiwa[1]、Patching[2]、Ujihira[3]、Paterson[4]、Alekseev[5]、Bodziony[6]、何學(xué)秋[7]和孟祥躍[8]等很早就已經(jīng)開(kāi)始在實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行煤與瓦斯突出模擬試驗(yàn)來(lái)認(rèn)識(shí)煤與瓦斯突出現(xiàn)象，此時(shí)的煤與瓦斯突出試驗(yàn)裝置相對(duì)比較簡(jiǎn)單，試驗(yàn)煤樣的尺寸較小，監(jiān)測(cè)設(shè)備簡(jiǎn)陋，對(duì)煤與瓦斯突出的研究難以深入[9]。

21 世紀(jì)初，以組建三維模擬試驗(yàn)臺(tái)為特點(diǎn)，提高了模擬試驗(yàn)條件與現(xiàn)場(chǎng)的相似度，比較有代表性的有蔡成功[10]、許江等[11－13]和王剛等[14]。這些試驗(yàn)對(duì)突出的過(guò)程進(jìn)行了控制且進(jìn)行了重復(fù)性試驗(yàn)，力學(xué)加載系統(tǒng)的穩(wěn)定性和可調(diào)性有了較大的改進(jìn)，監(jiān)測(cè)系統(tǒng)的精密性也有了很大提高，為深入認(rèn)識(shí)突出過(guò)程提供了有利條件，對(duì)突出的發(fā)生和發(fā)展過(guò)程進(jìn)行了研究，取得了豐富的成果，積累了寶貴的經(jīng)驗(yàn)。但裝置尺寸仍然較小，對(duì)試驗(yàn)條件進(jìn)行了簡(jiǎn)化，且使用的也都是型煤試驗(yàn)，數(shù)據(jù)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)的傳感器只是在裝置的內(nèi)部器壁上，還沒(méi)有深入到所研究的煤巖體內(nèi)部。

目前，安徽理工大學(xué)的張春華等[15]在實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行了復(fù)雜的地質(zhì)構(gòu)造對(duì)煤與瓦斯突出的影響的試驗(yàn)研究，但考慮地質(zhì)構(gòu)造對(duì)煤與瓦斯突出的影響的試驗(yàn)研究還處于初始階段。

本文在基于相似模擬試驗(yàn)思想和地質(zhì)力學(xué)模型試驗(yàn)新思路的基礎(chǔ)上，在實(shí)驗(yàn)室搭建綜合考慮復(fù)雜地質(zhì)構(gòu)造、地應(yīng)力、瓦斯壓力以及煤體結(jié)構(gòu)的大型煤與瓦斯突出試驗(yàn)平臺(tái)，以實(shí)現(xiàn)在實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行復(fù)雜的地質(zhì)構(gòu)造對(duì)煤與瓦斯突出的影響的試驗(yàn)研究。

2 相似模擬試驗(yàn)系統(tǒng)構(gòu)建

突出模擬試驗(yàn)系統(tǒng)主要由試驗(yàn)箱體和反力架、液壓加載系統(tǒng)、密封和瓦斯充氣系統(tǒng)、試驗(yàn)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)組成。

2.1 試驗(yàn)裝置箱體和反力架

試驗(yàn)箱體的外觀凈尺寸為2.5 m（長(zhǎng)）×1.0 m（寬）×1.5 m（高）。開(kāi)挖巷道斷面為梯形，尺寸為8 cm（頂）×12 cm（底）×10 cm（高），試驗(yàn)裝置箱體如圖1 所示。

圖1 煤與瓦斯突出箱體結(jié)構(gòu)示意圖Fig.1 Case structure of coal and gas outburst

箱體的四周壁面和底部是由厚8 mm 的鋼板焊接而成，并在外壁用寬20 mm 的槽鋼加固。箱體頂部是一個(gè)可以活動(dòng)的箱蓋，在此蓋板上放置液壓千斤頂用于加載。

千斤頂上方安置反力架，反力架能夠承受15 MPa的應(yīng)力而不發(fā)生明顯的變形，試驗(yàn)裝置箱體和反力架實(shí)物圖如圖2 所示。

圖2 試驗(yàn)箱體和反力架Fig.2 Test case and counter force frame

2.2 試驗(yàn)裝置密封系統(tǒng)

試驗(yàn)箱體的密封采用中性硅酮結(jié)構(gòu)膠，如圖3所示，高性能硅酮結(jié)構(gòu)膠是一種單組分、中性固化并且可以在很寬的氣溫條件下輕易地?cái)D出使用，依靠空氣中的水分固化成優(yōu)異、耐用的高模量、高彈性的硅酮橡膠，在試驗(yàn)的過(guò)程中能夠保證箱體耐高壓并且不漏瓦斯。

2.3 液壓加載系統(tǒng)

液壓加載系統(tǒng)主要由液壓泵、油壓管路、液壓缸和反力架組成，如圖4 所示。液壓泵的量程為0～60 MPa，液壓缸的最大頂出力為1 000 kN。

圖3 中性硅酮結(jié)構(gòu)膠Fig.3 Neutral structure silicone rubber

圖4 液壓加載系統(tǒng)Fig.4 Hydraulic loading system

2.4 瓦斯充氣系統(tǒng)

充氣管路采用內(nèi)徑為6 mm 的耐高壓銅質(zhì)細(xì)管焊接而成，采用兩路充氣系統(tǒng)。埋入煤層的銅管處鉆有花眼，可以對(duì)煤層進(jìn)行線充氣；在地質(zhì)構(gòu)造附近煤層內(nèi)設(shè)置一個(gè)方形的面充氣點(diǎn)，用來(lái)模擬地質(zhì)構(gòu)造附近與正常煤層的瓦斯含量的差異，如圖5 所示。

圖5 高壓瓦斯氣瓶及充氣管路Fig.5 High pressure gas cylinders and pipeline

2.5 試驗(yàn)裝置監(jiān)測(cè)系統(tǒng)

為有效監(jiān)測(cè)巷道開(kāi)挖過(guò)程中圍巖的力學(xué)特性和突出特性，在模型開(kāi)挖巷道周圍區(qū)域間隔埋設(shè)了多種測(cè)量元器件，模型監(jiān)測(cè)測(cè)點(diǎn)布置示意圖如圖6 所示。

圖6 模型監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置圖Fig.6 Layout of monitoring points in model

埋設(shè)的元器件包括：應(yīng)變磚和位移傳感器，同時(shí)，采用聲發(fā)射系統(tǒng)對(duì)煤層內(nèi)部裂隙發(fā)展發(fā)育情況進(jìn)行監(jiān)測(cè)，利用高速攝像機(jī)對(duì)瓦斯突出過(guò)程進(jìn)行全程錄像，如圖7～10 所示。

3 石門揭構(gòu)造軟煤突出模擬試驗(yàn)

3.1 試驗(yàn)相似條件

圖7 模型監(jiān)測(cè)點(diǎn)電阻應(yīng)變磚Fig.7 Resistance strain brick on monitoring point

圖8 CW-YB-50 型位移傳感器Fig.8 Displacement sensor of type CW-YB-50

圖9 聲發(fā)射檢測(cè)儀Fig.9 Acoustic emission detector

圖10 高速攝像儀Fig.10 High speed camera

試驗(yàn)以淮南礦區(qū)11-2 煤層為背景，根據(jù)實(shí)際煤巖層的巖石力學(xué)參數(shù)，確定試驗(yàn)?zāi)Ｐ偷膸缀蜗嗨票葹镃l=lp/lm=40:1（lp為原型尺寸，lm為模型尺寸）。實(shí)際巖體的平均密度為2.5 g/cm3，模擬巖體的平均密度為1.5 g/cm3，密度相似比為Cρ=ρp/ρm=5:3（ρp為原型密度，ρm為模型密度）。應(yīng)力相似常數(shù)Cσ=Cl×Cρ=66.7，同時(shí)巖體抗拉強(qiáng)度σt、抗壓強(qiáng)度σc、抗彎強(qiáng)度σf、抗剪強(qiáng)度σs以及彈性模量E 的相似常數(shù)均為66.7。煤層按800 m 埋深計(jì)算，原型所受的載荷為19.6 MPa，試驗(yàn)相似模型上方需要補(bǔ)償?shù)妮d荷為0.294 MPa。

建立的試驗(yàn)物理模型包含2個(gè)煤層，6 h 開(kāi)挖一次，一次10 cm，相當(dāng)于現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)尺4 m。

3.2 試驗(yàn)?zāi)Ｐ秃捅O(jiān)測(cè)點(diǎn)布置

在參考國(guó)內(nèi)外關(guān)于地質(zhì)構(gòu)造和煤與瓦斯突出研究成果的基礎(chǔ)上，建立了構(gòu)造軟煤帶石門揭煤突出的物理模型。模型中有一落差大于煤層厚度的逆斷層，斷層附近發(fā)育有褶曲，使煤層厚度發(fā)生了變化。試驗(yàn)?zāi)Ｐ秃蛿?shù)據(jù)監(jiān)測(cè)點(diǎn)布置如圖11 所示。

圖11 試驗(yàn)?zāi)Ｐ秃捅O(jiān)測(cè)點(diǎn)的布置Fig.11 Layout of measuring points in test model

3.3 模擬試驗(yàn)過(guò)程

本次試驗(yàn)的主要步驟包括密封試驗(yàn)箱體、鋪設(shè)相似材料、布置充氣管路、埋設(shè)監(jiān)測(cè)設(shè)備、模型預(yù)加載、箱體上方涂密封膠、正式加載和試驗(yàn)數(shù)據(jù)的采集與處理等。

構(gòu)造軟煤帶物理模型的鋪設(shè)過(guò)程如圖12 所示，首先鋪設(shè)煤層的底板巖層和斷層面，然后在底板巖層上方鋪設(shè)斷層下盤，斷層下盤鋪設(shè)過(guò)程中在箱體正中間留有溝槽以備后面鋪設(shè)斷層上盤向下彎曲的褶曲用，最后鋪設(shè)斷層上盤和褶曲部分。

圖12 構(gòu)造軟煤帶物理模型鋪設(shè)過(guò)程Fig.12 Laying process of physical model about tectonic soft coal

利用兩個(gè)鋼瓶分別向構(gòu)造軟煤和斷層兩側(cè)的煤層充氣。為安全起見(jiàn)，高壓瓦斯采用吸附能力強(qiáng)但無(wú)爆炸危險(xiǎn)性的CO2氣體代替，鋼瓶?jī)?nèi)氣體壓力為5.0MPa，充氣壓力為1 MPa。

在構(gòu)造軟煤帶物理模型和充氣管路鋪設(shè)完成之后，在預(yù)定位置安放應(yīng)變磚和位移傳感器，如圖13、14 所示。

圖13 埋設(shè)應(yīng)變磚Fig.13 Embedding strain bricks

圖14 位移計(jì)鋪設(shè)Fig.14 Arrangement of displacement meters

在材料和探頭鋪設(shè)和安裝完畢后，加上試驗(yàn)箱體上蓋板，然后按設(shè)計(jì)位置放置液壓千斤頂并安裝反力架。最后，連接液壓千斤頂?shù)妮斢凸苈泛统錃夤苈?，整體裝置如圖15 所示。

圖15 試驗(yàn)箱體和加載裝置安裝Fig.15 Test case and installation of loading device

試驗(yàn)?zāi)Ｐ桶惭b完成后保持一定壓力進(jìn)行預(yù)加載，之后在箱體上蓋板上方涂上一層30 mm 厚的硅膠與四周緊密結(jié)合，形成整體，見(jiàn)圖16。

圖16 箱體上方涂密封膠Fig.16 Sealant spread on material

最后，連接聲發(fā)射探頭，保持預(yù)定的載荷進(jìn)行正式加載并充氣48 h 至瓦斯吸附飽和。待瓦斯吸附飽和后，打開(kāi)巷道密封鋼板和膠墊進(jìn)行巷道開(kāi)挖。開(kāi)挖過(guò)程中記錄圍巖應(yīng)力、位移、瓦斯壓力和聲發(fā)射變化規(guī)律。

3.4 試驗(yàn)突出現(xiàn)象

考慮到巷道開(kāi)挖過(guò)程中從開(kāi)挖口漏氣，在每次開(kāi)挖結(jié)束后，用密封墊和密封鋼板封閉巷道開(kāi)挖口，然后補(bǔ)充氣體。待開(kāi)挖到構(gòu)造軟煤帶附近時(shí)，在揭開(kāi)煤層的瞬間發(fā)生了煤與瓦斯突出現(xiàn)象，高速攝像系統(tǒng)捕捉到的突出情況如圖17 所示。

突出后，巷道開(kāi)挖口前方的煤粉分布如圖18所示。從圖可以看出，突出的煤粉具有明顯的分選性，遠(yuǎn)離突出口的煤粉較細(xì)且煤量減少，噴射距離最遠(yuǎn)為3 m 左右。

圖17 石門揭構(gòu)造軟煤突出過(guò)程Fig.17 Process of tectonic soft coal uncovering by cross-cut

圖18 突出后巷道開(kāi)挖口前方的煤粉分布Fig.18 Distribution of pulverized coal after outburst

突出后的孔洞如圖19 所示，從圖可以看出，突出后的孔洞呈口小腔大的不規(guī)則形狀，與現(xiàn)場(chǎng)發(fā)生的煤和瓦斯突出形狀相近。

圖19 突出后孔洞形狀Fig.19 Shape of hole after outburst

3.5 試驗(yàn)結(jié)果分析

開(kāi)挖過(guò)程中，各測(cè)點(diǎn)的應(yīng)力分布如圖20 所示。從圖中可以看出，其中1#測(cè)點(diǎn)應(yīng)力最大值位置距離開(kāi)挖口8 cm 左右，應(yīng)力最大值為0.47 MPa；2#測(cè)點(diǎn)應(yīng)力最大值位置距離開(kāi)挖口16 cm 左右，應(yīng)力最大值為0.48 MPa。

3#、4#測(cè)點(diǎn)處于構(gòu)造軟煤帶褶曲部位，并且位于突出點(diǎn)附近，應(yīng)力集中度最高，應(yīng)力值大于所施加的垂直應(yīng)力，使煤體中積聚彈性潛能，增加了煤體的瓦斯壓力梯度，為突出的準(zhǔn)備和孕育提供了基礎(chǔ)。發(fā)生突出后，3#、4#測(cè)點(diǎn)的應(yīng)力值急劇下降接近于0，主要是由于突出形成的空腔造成該應(yīng)力測(cè)點(diǎn)卸壓成。

圖20 開(kāi)挖過(guò)程中各測(cè)點(diǎn)的應(yīng)力Fig.20 Stress of each measuring point during excavation

開(kāi)挖過(guò)程中，各個(gè)測(cè)點(diǎn)的位移變化規(guī)律如圖21所示。從圖可以看出，剛開(kāi)始開(kāi)挖時(shí)，由于采用薄鋼焊接而成的梯形巷道支護(hù)而沒(méi)有出現(xiàn)明顯的位移。隨著開(kāi)挖地進(jìn)行，1#測(cè)點(diǎn)的位移開(kāi)始增加，當(dāng)開(kāi)挖到位移計(jì)下方時(shí)，由于上方巖體垮落，位移最大值為10 mm 左右。開(kāi)挖到30 cm 時(shí)，2#測(cè)點(diǎn)發(fā)生了下沉，隨后位移趨于平穩(wěn)；當(dāng)開(kāi)挖到45 cm 左右時(shí)，發(fā)生了煤與瓦斯突出。由于突出形成的孔洞導(dǎo)致構(gòu)造軟煤中的位移計(jì)發(fā)生了明顯的位移突變，3#測(cè)點(diǎn)的位移最大值達(dá)到了47 mm。

圖21 開(kāi)挖過(guò)程中各測(cè)點(diǎn)的位移變化Fig.21 Displacements of measuring points during excavation

充氣結(jié)束后關(guān)閉鋼瓶的充氣閥，將充氣管路連接瓦斯壓力傳感器，用來(lái)監(jiān)測(cè)突出過(guò)程中煤層的瓦斯壓力變化規(guī)律。突出過(guò)程中，斷層帶和構(gòu)造軟煤中的瓦斯壓力變化曲線如圖22 所示。

從圖中可以看出，突出前瓦斯壓力穩(wěn)定，突出瞬間，構(gòu)造軟煤附近瓦斯壓力首先急劇下降，并逐漸趨于0。由于突出造成構(gòu)造軟煤被拋出形成孔洞，使煤層的裂隙增加，斷層附近瓦斯解吸并向裂隙區(qū)滲流擴(kuò)散，瓦斯壓力也開(kāi)始急劇下降，后來(lái)也逐漸趨于0。

圖22 突出過(guò)程中瓦斯壓力變化曲線Fig.22 Variation curves of gas pressure in process of outburst

突出孕育發(fā)展過(guò)程中，聲發(fā)射信號(hào)如圖23 所示。從圖可以看到，剛開(kāi)始進(jìn)行開(kāi)挖時(shí)，聲發(fā)射信號(hào)較弱。從100 s 開(kāi)始，由于開(kāi)挖的擾動(dòng)影響，聲發(fā)射信號(hào)逐漸增強(qiáng)且波動(dòng)較大。

在400 s 處，開(kāi)挖作業(yè)對(duì)巖體產(chǎn)生作用，應(yīng)力集中使巖體發(fā)生破裂，能量釋放，系統(tǒng)重新達(dá)到一種新的平衡，信號(hào)強(qiáng)度降低。

隨著巷道開(kāi)挖向前推進(jìn)，應(yīng)力集中帶向前推移，到650 s 處，開(kāi)挖到構(gòu)造軟煤附近，地應(yīng)力對(duì)構(gòu)造軟煤做功，煤體的破裂發(fā)展，煤體向外膨脹，煤體中積聚彈性潛能和瓦斯膨脹能增大，能量信號(hào)強(qiáng)度明顯增強(qiáng)。

到750 s 時(shí)，揭開(kāi)構(gòu)造軟煤的瞬間，在極大的應(yīng)力和壓差下，煤體被拋出，完成了煤與瓦斯突出。煤與瓦斯突出發(fā)生后，地應(yīng)力不再對(duì)煤體作用，瓦斯壓力也迅速降低到大氣壓以下，聲發(fā)射信號(hào)強(qiáng)度急劇下降。

圖23 突出過(guò)程中聲發(fā)射規(guī)律Fig.23 Characteristics of acoustic emission in process of outburst

4 結(jié)論

（1）基于相似模擬試驗(yàn)思想和地質(zhì)力學(xué)模型試驗(yàn)新思路，研制出了大尺寸的煤與瓦斯突出模擬試驗(yàn)系統(tǒng)，試驗(yàn)箱體的外觀尺寸為2.5 m×1.0 m×1.5 m（長(zhǎng)×寬×高）。

（2）設(shè)計(jì)了能夠埋入到煤層內(nèi)部的線充氣和面充氣系統(tǒng)，能夠很好地模擬實(shí)際煤層的瓦斯賦存的不均勻情況。

（3）根據(jù)相似條件，按照所建立的試驗(yàn)?zāi)Ｐ驮趯?shí)驗(yàn)室完成了試驗(yàn)系統(tǒng)的安裝，同時(shí)進(jìn)行了石門揭構(gòu)造軟煤的相似模擬試驗(yàn)，得出以下結(jié)論：

①突出開(kāi)始時(shí)瓦斯攜帶碎煤巖噴出，突出點(diǎn)附近的瓦斯壓力迅速下降，巷道內(nèi)突出材料具有分選現(xiàn)象，突出后的孔洞呈口小腔大的不規(guī)則形狀。

②在巷道開(kāi)挖過(guò)程中，巷道前方圍巖存在明顯的應(yīng)力集中，集中應(yīng)力可達(dá)到原巖應(yīng)力的1～2 倍，越靠近構(gòu)造軟煤應(yīng)力集中現(xiàn)象越明顯。

③突出發(fā)生前，巷道開(kāi)挖導(dǎo)致巷道上方煤巖位移逐漸增加，但由于巷道支護(hù)較好，位移量變化不大；突出的瞬間，在構(gòu)造軟煤上方附近圍巖的位移量瞬間產(chǎn)生了突變，位移量的最大值超過(guò)了47 mm。

④突出發(fā)生前，聲發(fā)射信號(hào)有一次降低，煤體裂隙增大，為瓦斯的快速放散提供了條件。

[1]KUROIWA T,TASHIRO T.Experimental study on coal pulverisation and gas emission in a moment of outbursts of gas and coal[J].Journal of Japanese Mining,1960,76(862):227－233.

[2]PATCHING T H,BOTHAM J C.Occurrence,research and control of sudden outbursts of coal and gas in Canada[M].Ottawa:Queen's Printer and Controller of Stationery,1967:30.

[3]UJIHIRA M,HIGUCHI K,NABEYA H.Scale model studies and theoretical considerations on the mechanism of coal and gas outbursts[C]// Proceedings of the 21st International Conference of Safety in Mines Research Institutes.Netherland:Balkema A A,1985:121－127.

[4]PATERSON L,SCHLANGER H P.Technical Note.A theoretical model for outbursting in coal mines[J].Bulletin of Proceedings Australasian Institute of Mining and Metallurgy,1985,29(7):67－69.

[5]ALEKSEEV A D,NEDODAYEV N V,STARIKOV G P.Destruction of coal saturated with gas under triaxial stress field on destressing:Modeling of outbursts of coal and gas[J].Institute Problem Mekhaniki AN USSR(Preprint),1980,139:30.

[6]BODZIONY J,NELICKI A,TOPOLNICKI J.Results of laboratory investigations of gas and coal outbursts[J].Archives of Mining Sciences,1989,94(3):581－591.

[7]HE Xue-qiu,ZHOU Shi-ning.Rheological hypothesis of coal and gas outburst mechanism[J].Journal of China University of Mining &Technology,1994,4(1):15－23.

[8]孟祥躍,丁雁生,陳力,等.煤與瓦斯突出的二維模擬試驗(yàn)研究[J].煤炭學(xué)報(bào),1996,21(1):57－62.MENG Xiang-yue,DING Yan-sheng,CHEN Li,et al.2D simulation test of coal and gas outburst[J].Journal of China Coal Society,1996,21(1):57－62.

[9]張春華,劉澤功.實(shí)驗(yàn)室煤與瓦斯突出模擬試驗(yàn)回顧及展望[J].中國(guó)安全科學(xué)學(xué)報(bào),2011,21(3):48－53.ZHANG Chun-hua,LIU Ze-gong.Review and prospect on coal and gas outburst simulation experiment in laboratory[J].China Safety Science Journal,2011,21(3):48－53.

[10]蔡成功.煤與瓦斯突出三維模擬實(shí)驗(yàn)研究[J].煤炭學(xué)報(bào),2004,29(1):66－69.CAI Cheng-gong.Experimental study on 3D simulation of coal and gas outbursts[J].Journal of China Coal Society,2004,29(1):66－69.

[11]許江,陶云奇,尹光志,等.煤與瓦斯突出模擬實(shí)驗(yàn)臺(tái)的研制與應(yīng)用[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2008,27(11):2354－2362.XU Jiang,TAO Yun-qi,YIN Guang-zhi,et al.Development and application of coal and gas outburst simulation test device[J].Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2008,27(11):2354－2362.

[12]尹光志,趙洪寶,許江,等.煤與瓦斯突出模擬實(shí)驗(yàn)研究[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2009,28(8):1674－1680.YIN Guang-zhi,ZHAO Hong-bao,XU Jiang,et al.Experimental study of simulation of coal and gas outburst[J].Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2009,28(8):1674－1680.

[13]許江,陶云奇,尹光志,等.煤與瓦斯突出模擬試驗(yàn)臺(tái)的改進(jìn)及應(yīng)用[J].巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào),2009,28(9):1804－1809.XU Jiang,TAO Yun-qi,YIN Guang-zhi,et al.Amelioration and application of coal and gas outburst simulation experiment device[J].Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering,2009,28(9):1804－1809.

[14]王剛,程衛(wèi)民,張清濤,等.石門揭煤突出模擬實(shí)驗(yàn)臺(tái)的設(shè)計(jì)與應(yīng)用[J].巖土力學(xué),2012,34(4):1202－1210.WANG Gang,CHENG Wei-min,ZHANG Qing-tao,et al.Design of simulation experiment and its application system of outburst in uncovering coal seam in cross-cut[J].Rock and Soil Mechanics,2012,34(4):1202－1210.

[15]張春華,劉澤功,劉健,等.封閉型地質(zhì)構(gòu)造誘發(fā)煤與瓦斯突出的力學(xué)特性模擬試驗(yàn)[J].中國(guó)礦業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào),2013,42(4):554－559.ZHANG Chun-hua,LIU Ze-gong,LIU Jian,et al.Physical scale modeling of mechanical characteristics of outburst induced by closed geological structure[J].Journal of China University of Mining &Technology,2013,42(4):554－559.