郭新林 大慶油田采油二廠
用伺服調(diào)量注入技術(shù)改進(jìn)比例調(diào)節(jié)泵的工藝
郭新林 大慶油田采油二廠
伺服調(diào)量注入技術(shù)是對(duì)原有比例調(diào)節(jié)泵進(jìn)行改進(jìn)的一項(xiàng)新技術(shù)。該技術(shù)是在注入泵液力端增設(shè)回流調(diào)節(jié)閥,應(yīng)用綜合控制系統(tǒng)監(jiān)控各柱塞運(yùn)行狀態(tài),精準(zhǔn)控制流量調(diào)節(jié)閥關(guān)閉、開(kāi)啟時(shí)機(jī),調(diào)整機(jī)泵有效做功行程,并通過(guò)與流量計(jì)聯(lián)動(dòng),實(shí)現(xiàn)流量的自動(dòng)調(diào)節(jié)與控制。伺服調(diào)量注入技術(shù)故障率低,運(yùn)行穩(wěn)定;泵平均時(shí)率可達(dá)98%以上;調(diào)節(jié)范圍大;黏損率低,平均黏損率為3.4%;瞬時(shí)流量注入穩(wěn)定。
比例調(diào)節(jié)泵;伺服調(diào)量;聚合物注入;工藝改進(jìn);黏損率
伺服調(diào)量注入技術(shù)是對(duì)原有比例調(diào)節(jié)泵進(jìn)行改進(jìn)的一項(xiàng)新技術(shù)。該技術(shù)是在注入泵液力端增設(shè)回流調(diào)節(jié)閥,應(yīng)用綜合控制系統(tǒng)監(jiān)控各柱塞運(yùn)行狀態(tài),精準(zhǔn)控制流量調(diào)節(jié)閥關(guān)閉、開(kāi)啟時(shí)機(jī),調(diào)整機(jī)泵有效做功行程,并通過(guò)與流量計(jì)聯(lián)動(dòng),實(shí)現(xiàn)流量的自動(dòng)調(diào)節(jié)與控制。該技術(shù)利用機(jī)泵凡爾工作的穩(wěn)定性,較好地克服了比例調(diào)節(jié)泵工藝動(dòng)密封效果不穩(wěn)定、內(nèi)漏量大等弊端,有效地解決了比例調(diào)節(jié)泵注入工藝黏損率大,故障率高等問(wèn)題。該技術(shù)流量調(diào)節(jié)便捷,設(shè)定流量后無(wú)需人為干預(yù)便可自動(dòng)調(diào)節(jié),降低了工人勞動(dòng)強(qiáng)度,提高了聚驅(qū)注入質(zhì)量。伺服調(diào)量注入系統(tǒng)執(zhí)行機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖1。
圖1 伺服調(diào)量注入系統(tǒng)執(zhí)行機(jī)構(gòu)
2012年12月17日,在大慶油田采油二廠第三作業(yè)區(qū)南八東2#注入站11#泵,開(kāi)展了用伺服調(diào)量注入技術(shù)改進(jìn)比例調(diào)節(jié)泵工藝試驗(yàn)。為驗(yàn)證該技術(shù)的可靠性,于2013年3月又追加試驗(yàn)了14#泵。
2.1 時(shí)率情況
2012年12月17日至2013年8月12日,11#泵運(yùn)行238天;2013年1月中旬,由于試驗(yàn)中途改進(jìn)、調(diào)試設(shè)備,泵的運(yùn)行時(shí)率為93.2%,偏低;2013年1月下旬至8月中旬,泵平均運(yùn)行時(shí)率為99.1%,完全滿足時(shí)率要求。
2.2 振動(dòng)情況
由于該系統(tǒng)是基于比例調(diào)節(jié)泵工作原理進(jìn)行的工藝改進(jìn),依然存在單塞對(duì)單井注入工藝脈動(dòng)大的缺點(diǎn)。從改造后機(jī)泵和工藝的振動(dòng)情況看,該系統(tǒng)泵體本身的振動(dòng)控制較好,經(jīng)測(cè)試振幅在0.06mm以內(nèi),但工藝管線振動(dòng)較大。試驗(yàn)期間,針對(duì)脈動(dòng)明顯的工藝特點(diǎn),采取以下措施:一是加強(qiáng)泵出口管線振動(dòng)控制,安裝聯(lián)合多點(diǎn)固定卡子;二是優(yōu)化管線固定工藝,進(jìn)一步強(qiáng)化單點(diǎn)固定。措施后取得了較好的控振效果,平均振動(dòng)幅度由原來(lái)的0.20mm降至0.04mm,降幅達(dá)到80%,見(jiàn)表1。
2.3 黏損率控制情況
未改進(jìn)前,比例調(diào)節(jié)泵黏損率最高33.2%,最低1.0%,平均13.2%,而且極不穩(wěn)定。采用伺服調(diào)控技術(shù)后黏損率控制較為理想,南八東2#站11#泵改進(jìn)后連續(xù)運(yùn)行8個(gè)月,黏損率依然較為穩(wěn)定。已改造的11#、14#泵黏損率由原來(lái)平均12.9%下降到2.5%,降幅79.8%,效果顯著,可完全滿足注聚需求。南八東2#注入站11#、14#泵改進(jìn)前后黏損率降幅統(tǒng)計(jì)見(jiàn)表2。
表1 南八東2#注入站11#、14#泵改進(jìn)前后各部位振動(dòng)情況
表2 南八東2#注入站11#、14#泵改進(jìn)前后黏損率降幅
2.4 注入波動(dòng)情況
該系統(tǒng)控制穩(wěn)定,經(jīng)連續(xù)24h流量數(shù)據(jù)監(jiān)測(cè)表明,瞬時(shí)流量±3%內(nèi)波動(dòng)時(shí)段平均達(dá)到96.9%,±5%內(nèi)波動(dòng)時(shí)段平均達(dá)到99.7%,見(jiàn)表3。
表3 南八東2#注入站11#、14#泵流量波動(dòng)情況
采用伺服調(diào)量注入技術(shù)對(duì)南七~杏一區(qū)67臺(tái)比例調(diào)節(jié)泵進(jìn)行了改造。改造后泵的運(yùn)行時(shí)率、黏損率、機(jī)泵振動(dòng)及注入穩(wěn)定性均達(dá)到了預(yù)期目標(biāo)。其中,時(shí)率提升至98.9%,黏損率降至3.4%,效果十分理想。伺服調(diào)量注入技術(shù)與一泵多井技術(shù)改造相比,具有以下幾方面優(yōu)勢(shì):
(1)改造費(fèi)用低,節(jié)約投資。由于伺服調(diào)量注入技術(shù)無(wú)需增加外輸母液匯管、變頻器、單井流量調(diào)節(jié)器等工藝設(shè)備,單井改造成本為5.9萬(wàn)元,比一泵多井技術(shù)節(jié)約5.4萬(wàn)元。
(2)改造周期短,影響較小。一泵多井技術(shù)改造需要全站停產(chǎn)2~3個(gè)月,而伺服調(diào)量注入技術(shù)可單泵獨(dú)立改造,單泵平均停產(chǎn)改造時(shí)間為2~3天,改造期間其他機(jī)泵可正常注入,對(duì)生產(chǎn)的影響較小。該區(qū)塊5座注入站67臺(tái)比例調(diào)節(jié)泵僅用45天就全部改造完畢。
(3)工藝改動(dòng)小,管理方便。一泵多井技術(shù)改造需增加變頻柜、母液流量調(diào)節(jié)器、母液匯管、閥組等工藝設(shè)備,由于注入站空間有限,改造后工藝布局極為緊湊,影響后期生產(chǎn)管理和設(shè)備維護(hù)。而伺服調(diào)量注入技術(shù)僅需改動(dòng)注入泵液力端部分,不改變工藝布局,方便管理。
(4)黏損率低。一泵多井技術(shù)采用流量分配器控制單井母液流量,導(dǎo)致黏損率增高,注入泵和流量分配器的黏損率達(dá)到6.2%。應(yīng)用伺服調(diào)量注入技術(shù)改造后的67臺(tái)注入泵黏損率平均為3.4%。
(5)排量控制穩(wěn)定。一泵多井技術(shù)井間干擾明顯,注入量波動(dòng)較大。而伺服調(diào)量注入技術(shù)可獨(dú)立調(diào)節(jié),無(wú)井間干擾,瞬時(shí)流量±5%內(nèi)波動(dòng)時(shí)段平均為99.7%,最高達(dá)到100%,最低98.6%。
(1)伺服調(diào)量注入技術(shù)故障率低,運(yùn)行穩(wěn)定,泵平均時(shí)率可達(dá)98%以上。
(2)調(diào)節(jié)范圍大,黏損率低,平均黏損率為3.4%。
(3)流量調(diào)整方式簡(jiǎn)單,電腦設(shè)定后自動(dòng)閉環(huán)控制,無(wú)需反復(fù)調(diào)節(jié)。瞬時(shí)流量注入穩(wěn)定,該系統(tǒng)瞬時(shí)流量在±5%內(nèi)波動(dòng)時(shí)段平均達(dá)到99.7%。
(4)由于該技術(shù)與流量計(jì)聯(lián)動(dòng),一旦流量計(jì)出現(xiàn)故障將導(dǎo)致機(jī)泵無(wú)法運(yùn)行。下一步應(yīng)設(shè)置運(yùn)行參數(shù)與流量的曲線記憶功能,以實(shí)現(xiàn)流量計(jì)故障后機(jī)泵仍可按記憶參數(shù)進(jìn)行工作。
(欄目主持 樊韶華)
10.3969/j.issn.1006-6896.2015.3.029