龔俊祥，張菁，張曉磊

（1.國網山東省電力公司威海供電公司，山東威海264200；2.國網山東省電力公司，濟南250001）

一起PT二次兩點接地引起的保護動作異常分析

龔俊祥1，張菁1，張曉磊2

（1.國網山東省電力公司威海供電公司，山東威海264200；2.國網山東省電力公司，濟南250001）

PT二次兩點接地且接地點之間接地網導通不良會影響繼電保護裝置動作行為。針對一起因繼電保護動作異常引起故障停電范圍擴大的安全事故，分析了電網故障過程中在PT二次電壓正常時繼電保護的動作行為，和PT二次兩點接地且接地點之間接地網導通不良造成接地網電位串入PT二次回路時繼電保護的動作行為。接地網電位的串入引起保護裝置安裝處電壓值出現偏差，影響保護裝置元件計算結果，保護裝置拒動或誤動，造成電網事故擴大。

PT二次兩點接地；繼電保護；拒動；誤動

0 引言

威海供電公司110 kV宋村變電站110 kV宋靖線保護動作跳閘，1號主變保護動作跳閘，110 kV澤宋線220 kV澤頭變電站側保護動作跳閘，造成兩座110 kV變電站全站失電，澤庫大唐風電場失壓停機。通過研究故障錄波器所錄故障信息，分析保護動作行為，對此次故障的原因做出正確判斷。

1 宋村變電站運行方式

宋村變電站110kV主接線為單母線分段，110kV澤宋線由220 kV澤頭變電站出線，接帶宋村站全站負荷，110 kV宋靖線為澤庫大唐風電場并網線路，接帶澤庫大唐風電場升壓站，110 kV口宋線接帶口子變電站全站負荷，110 kV 4號、5號母線并列，1號主變110 kV側中性點接地刀閘處于合位，2號主變110 kV側中性點接地刀閘處于分位。宋村變電站110 kV主接線如圖1所示。

圖1 宋村變電站110 kV主接線

2 故障及處理經過描述

23∶12∶24.185，110 kV宋村變電站110 kV宋靖線接地距離Ⅰ段保護動作，1121開關跳閘，澤庫大唐風電場與系統(tǒng)失聯停機；23∶12∶25.163，宋村站1號主變高后備保護零序Ⅲ段動作，1號主變高、中、低壓側開關跳閘；23∶12∶26.174，220 kV澤頭站110 kV澤宋線零序Ⅲ段保護動作，開關跳閘，110 kV宋村變電站、口子變電站全站失電。

故障后對110 kV宋靖線、澤宋線、口宋線進行了查線排障，110 kV宋靖線、澤宋線線路正常，110 kV口宋線27號耐張塔C相瓷盤式絕緣子閃絡擊穿。

故障后提取宋村變電站110 kV故障錄波器錄波信息，故障時所錄電壓和電流相量值如表1～表4所示。

從表1、表2可以看出110 kV兩段母線電壓不一致，對宋村變電站110 kV母線PT二次回路進行了檢查，發(fā)現110 kV宋村變電站110 kV 4號、5號母線PT二次N600各在PT端子箱處接地，開口三角和保護二次繞組采用同一N600線引至主控室，并在電壓并列屏處連接。PT二次接線示意如圖2所示［1］。

圖2 PT二次接線圖

3 110kV口宋線、宋靖線等保護動作行為分析

3.1 母線電壓計算分析

對于并列運行的兩臺PT，序電壓應一致，由于只有零序電壓及開口三角電壓不同，可以斷定是PT二次回路中串入了零序電壓分量，從PT二次接線圖可以看出，當PT二次回路有兩個接地點時，某一原因造成兩個接地點之間有電位差時，在4號、5號母線PT的N600線上產生的壓降具有零序電壓特性，設4號母線PT二次實際零序電壓為U04，二次N600線上零序壓降為U06，根據U04+U06＝U04′＝85∠（-38°）V，，推算出4號母線PT二次實際零序電壓U04＝9∠15°V，N600線上零序壓降U06＝79∠（-43°）V；設5號母線PT二次實際零序電壓為U05，二次N600線上零序壓降為U07，根據，推算出5號母線PT二次實際零序電壓U05＝9∠15°V，N600線上零序壓降U07＝56∠135°V。

表1 4號母線電壓V

表2 5號母線電壓V

表3 110kV口宋線電流A

表4 110kV宋靖線電流A

4號母線上設備的保護裝置所采集的電壓為系統(tǒng)的二次電壓疊加上N600線上的電壓U06，即：UA4′＝UA4+U06，UB4′＝UB4+U06，UC4′＝UC4+U06。

5號母線上設備的保護裝置所采集的電壓為系統(tǒng)的二次電壓疊加上N600線上的電壓U07，即：UA5′＝UA5+U07，UB5′＝UB5+U07，UC5′＝UC5+U07［2］。

3.2 繼電保護動作行為分析

因保護裝置所獲取的電壓已不是系統(tǒng)的實際電壓，必然對動作條件造成影響。以5號母線上所帶110 kV宋靖線、口宋線為例。

1）故障時實際電壓電流相量如圖3所示（以A相正序電壓為基準）。

圖3 故障時實際電壓電流相量

110 kV口宋線C相電流幅值為24 A，相位超前A相正序電壓角度為50°，母線C相電壓幅值為17.5 V，口宋線接地距離繼電器中C相工作電壓UC-（IC+ k3I0）ZZD＝26∠（-41°）V，極化電壓-U1C＝42∠（-60°）V，角差為19°（在-90°至90°之間），C相接地距離繼電器應動作；零序電流超前零序電壓角度為104°，零序方向為正方向，零序元件應動作。宋靖線A、B、C相電流幅值相位相同（因風電場變壓器基本為中性點接地空載變壓器，序網圖中只有零序網絡中有零序電流流過），幅值為1.5 A，相位超前A相正序電壓角度為230°，三相接地距離繼電器、零序方向過流繼電器均不滿足動作條件，不應動作。

2）因疊加N600線上零序壓降U07，5號母線上設備保護裝置獲取的電壓電流相量如圖4所示（以A相正序電壓為基準）。

圖4 疊加U07后電壓電流相量

5號母線C相電壓幅值增大到實際值的4.4倍，角度也發(fā)生變化，口宋線接地距離繼電器中C相工作電壓UC-（IC+k3I0）ZZD＝58∠42°V，極化電壓-U1C＝42∠（-60°）V，角差為102°，大于90°，C相接地距離繼電器不動作；零序電流滯后零序電壓角度為7°左右，零序方向為反方向，零序方向過流繼電器不動作。因宋靖線故障電流很小，各相工作電壓基本等于相電壓，從電壓電流相量圖可以看出，A、C兩相相電壓與負的正序電壓角差為90°～270°，接地距離繼電器不動作，B相工作電壓UB-（IB+k3I0）ZZD≈U′B＝11∠140°V，極化電壓-U1B＝42∠60°V，角差為80°，因此應是B相接地距離繼電器動作跳閘。

3.3 PT二次接地點間電位差原因分析

為查明PT二次兩個接地點之間電位差產生的原因，對宋村變電站地網進行了導通試驗，發(fā)現全站地網分成兩部分，兩部分地網間阻值大約為0.3 Ω。經追溯，認定是宋村變電站擴建110 kV 5號母線時，新擴建地網部分與原地網部分沒有進行有效連接，而4號母線PT端子箱接地于原地網，5號母線PT端子箱接地于擴建地網（4號母線PT端子箱與主變接地點間阻值為50 mΩ，5號母線PT端子箱與主變接地點間阻值為350 mΩ）。當口宋線線路發(fā)生接地故障，大部分接地電流通過線路避雷線流向宋村站，部分接地電流再通過5號母線地網、4號母線地網、澤宋線避雷線流向澤頭站，這樣故障接地電流就在兩個接地網間產生了壓差，此電壓差也加在了PT二次N600兩個接地點之間，電壓幅值約為135 V［3］。

4 故障分析結論

此次引發(fā)故障擴大的原因是宋村變電站110 kV PT二次回路兩點接地，且接地點之間導通不良阻值較大，110 kV口宋線發(fā)生C相單相接地故障時，流過變電站接地網的故障電流在PT二次兩個接地點之間產生電位差，保護裝置采集的是不正確的PT二次電壓值，造成110 kV口宋線保護裝置該動作而不動作，110 kV宋靖線保護不該動作而動作，因110 kV口宋線保護裝置不動作，故障持續(xù)存在，造成中性點接地的1號變壓器零序保護動作跳閘，110 kV澤宋線澤頭變電站側零序保護動作跳閘，切除口宋線線路接地故障。

5 結語

為防止PT二次回路串入接地網中的電位，引起PT二次電壓失真，PT二次回路一點接地是必要的，變電站接地網兼有泄流和均壓作用，對保障變電站內人身和設備安全至關重要，不允許出現任何問題。為避免再次發(fā)生此類保護動作異常擴大停電范圍及其他可能由不合格接地網引起的事故，應采取如下防范措施。第一，排查所有220 kV、110 kV變電站，對PT二次回路嚴格執(zhí)行GB／T 14285—2006《繼電保護和安全自動裝置技術規(guī)程》及國網公司十八項電網重大反事故措施有關規(guī)定的要求：取消N600端子箱處接地點，在主控室內一點接地，來自電壓互感器二次回路的4根開關場引入線和互感器三次回路的2根開關場引入線必須分開，不得共用。第二，嚴格按Q／GDW 168—2008《輸變電設備狀態(tài)檢修試驗規(guī)程》周期性對所有220 kV、110 kV變電站進行接地電阻測量和設備接地引下線導通測量，對一般設備要求導通情況良好，變壓器、避雷器、避雷針等接地電阻不大于200 mΩ，且導通電阻初值差不超過50%。

［1］何永華.發(fā)電廠及變電站二次回路［M］.北京：中國電力出版社，2012.

［2］朱聲石.高壓電網繼電保護原理與技術［M］.北京：中國電力出版社，1995.

［3］傅知蘭.電力系統(tǒng)電氣設備選擇與實用計算［M］.北京：中國電力出版社，2004.

圖5 鉚釘脫落

3 結語

介紹超高頻檢測、超聲波檢測、SF6分解物檢測及紅外熱像檢測等現場應用較為廣泛的新型帶電檢測檢測方法和原理。通過一起110 kV COMPASS開關帶電檢測應用案例，說明了帶電檢測技術對于不停電狀態(tài)下發(fā)現COMPASS組合電器內部故障，判斷設備運行狀態(tài)具有重要意義，為設備停電檢修和安全運行提供技術保障。

參考文獻

［1］陳東林，施文耀.一種新穎戶外移開式開關站——COMPASS組合電器［J］.華通技術，2001（2）：33-35.

［2］郗曉光，張弛，滿玉巖，等.如何利用帶電檢測新技術查找組合電器缺陷［J］.電工技術，2011（5）：44－45.

［3］廖建平，駱曉龍.SF6氣體分解物測試在設備故障診斷中的應用［J］.高壓電器，2012，48（6）：109-111.

［4］李建明，朱康.高壓電氣設備試驗方法［M］.北京：中國電力出版社，2001.

收稿日期：2014-11-19

作者簡介：

李琮（1985），男，工程師，從事高壓電氣試驗工作。

Abnormal Operation of Protection Caused by Two Points Grounding in PT Secondary Circuit

GONG Junxiang1，ZHANG Jing1，ZHANG Xiaolei2
（1.State Grid Weihai Power Supply Company，Weihai 264200，China；2.State Grid Shandong Electric Power Company，Jinan 250001，China）

High resistance between two points grounding in PT secondary circuit tends to affect the operation behavior of relay protection equipment.In view of a safety accident of power failure expansion caused by abnormal operation of relay protection，operation behavior of relay protection is analyzed，both when the PT secondary circuit works in proper operating voltage and when under abnormal circumstance caused by the high resistance between two points grounding in PT secondary circuit.The introduction of the potential of grounding grids leads to voltage deviation of relay protection installation location，alters the calculation result of relay protection，which in consequence results in malfunction or failure of relay protection and the expansion of power failure ultimately.

two points grounding in PT secondary circuit；relay protection；failure to operate；malfunction

TM451

B

1007－9904（2015）04－0067－04

2014-11-23

龔俊祥（1972），男，高級工程師，從事電網規(guī)劃工作；

張菁（1975），女，高級工程師，從事變電設計工作；

張曉磊（1983），男，高級工程師，從事電網規(guī)劃工作。