李明，劉萌，楊元意，李早元，郭小陽

（1.西南石油大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院；2.“油氣藏地質(zhì)及開發(fā)工程”國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室（西南石油大學(xué)））

碳酸鈣晶須與碳纖維混雜增強(qiáng)油井水泥石力學(xué)性能

李明1，劉萌1，楊元意1，李早元2，郭小陽2

（1.西南石油大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院；2.“油氣藏地質(zhì)及開發(fā)工程”國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室（西南石油大學(xué)））

針對(duì)油井水泥石易脆裂而造成油氣井層間封隔失效的問題，通過實(shí)驗(yàn)研究了碳纖維、碳酸鈣晶須及二者混雜對(duì)油井水泥石力學(xué)性能的影響，利用掃描電鏡觀察了水泥石微觀形貌，并探討混雜纖維增強(qiáng)水泥石的作用機(jī)理。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明：碳纖維、碳酸鈣晶須及兩者混雜纖維均能有效提高水泥石的抗壓、抗折和劈裂抗拉強(qiáng)度；相對(duì)于單摻1種纖維，混雜纖維對(duì)水泥石的增強(qiáng)效果更好；混雜纖維水泥石具有明顯的韌性，且混雜纖維顯著提高了水泥石的力學(xué)形變能力。觀察水泥石微觀形貌和分析混雜纖維增韌機(jī)理后發(fā)現(xiàn)：碳酸鈣晶須和碳纖維具有不同的尺寸、形貌和性能，能夠在不同結(jié)構(gòu)層次和荷載階段發(fā)揮作用，控制微裂紋或裂縫的產(chǎn)生和發(fā)展，改善水泥石的強(qiáng)度和韌性。圖20表5參27

油井水泥石；碳纖維；碳酸鈣晶須；力學(xué)性能；固井

0 引言

固井作業(yè)后水泥漿凝固形成油井水泥石，要求水泥石能對(duì)地層進(jìn)行有效的層間封隔，并為套管提供保護(hù)和支撐，這對(duì)后續(xù)鉆井和油氣開采至關(guān)重要[1-2]。由于水泥石是脆性材料，受射孔、壓裂、開采等后續(xù)作業(yè)和地下巖層復(fù)雜作用力的影響，易產(chǎn)生微裂縫和微環(huán)隙，導(dǎo)致油氣井層間封隔失效，不利于油氣開采及增產(chǎn)[3-5]。國內(nèi)外研究表明，纖維可改善水泥基材料的力學(xué)性能[6]。目前在石油領(lǐng)域使用的纖維包括聚酯纖維、聚丙烯纖維、碳纖維及各種有機(jī)纖維等，對(duì)水泥石有一定的增韌效果，但存在分散性差、成本高或耐久性差的缺點(diǎn)[7-8]。碳纖維作為高強(qiáng)度和高彈性模量纖維，如果解決其在水泥漿中分散性差的問題，可顯著增韌水泥石[9]。碳酸鈣晶須是1種尺寸遠(yuǎn)小于短纖維的須狀單晶體，兼有礦物微粉和纖維的特性，與水泥基材料有良好的相容性，是理想的增強(qiáng)材料[10]，目前還未在水泥漿中應(yīng)用。本文研究了碳纖維、碳酸鈣晶須及二者混雜對(duì)水泥石力學(xué)性能的影響，并對(duì)其增韌機(jī)理進(jìn)行了分析。

1 實(shí)驗(yàn)介紹

1.1 實(shí)驗(yàn)材料及儀器

實(shí)驗(yàn)材料包括：G級(jí)油井水泥（四川嘉華水泥廠）；分散劑、降失水劑、羧甲基纖維素鈉（成都科龍化工試劑廠）；消泡劑（成都川鋒化工廠）；碳纖維（大連興科碳纖維公司）；碳酸鈣晶須（萊州市潤星化工有限公司）。碳纖維為柱狀，碳酸鈣晶須為文石型針狀晶體，其基本參數(shù)如表1所示。

表1 碳纖維和碳酸鈣晶須基本參數(shù)

實(shí)驗(yàn)儀器包括：YA-300型電子液壓試驗(yàn)機(jī)（北京海智科技開發(fā)中心）；OWC-9350A常壓稠化儀（沈陽航空航天大學(xué)應(yīng)用技術(shù)研究所）；JSM-6490LV型掃描電子顯微鏡（日本JEOL公司）；PKZ-5000電動(dòng)抗折試驗(yàn)機(jī)（無錫建儀儀器機(jī)械有限公司）；JJ-2組織搗碎機(jī)（江蘇金壇市雙捷實(shí)驗(yàn)儀器廠）；2100Q型濁度計(jì)（美國HACH公司）；RTR-1000型三軸巖石力學(xué)測(cè)試系統(tǒng)（美國GCTS公司）。

1.2 實(shí)驗(yàn)方法

參照GB/T 19139-2012《油井水泥試驗(yàn)方法》[11]，按照實(shí)驗(yàn)要求配制單摻碳纖維、單摻碳酸鈣晶須、摻碳纖維和碳酸鈣晶須混雜纖維的水泥漿及未摻纖維的空白水泥漿，對(duì)水泥漿進(jìn)行配制、養(yǎng)護(hù)和測(cè)試，水泥試樣尺寸為50.8 mm×50.8 mm×50.8 mm，養(yǎng)護(hù)溫度為30 ℃。水泥漿中需要加入晶須時(shí)，需在配制水泥漿前將晶須與水泥預(yù)拌合。實(shí)驗(yàn)中采用羧甲基纖維素鈉（CMC）作為分散劑對(duì)碳纖維進(jìn)行分散，用濁度法表征短切碳纖維在分散劑溶液中的分散性。首先按照碳纖維水泥石中的碳纖維、水和CMC的加量要求來稱量材料，然后配制不同濃度的CMC溶液加入碳纖維并用變速攪拌器攪拌30 min，利用濁度計(jì)對(duì)溶液進(jìn)行濁度測(cè)試。相同CMC加量的碳纖維分散溶液，其濁度越大說明分散性越好[12-13]。

用液壓式萬能試驗(yàn)機(jī)測(cè)定水泥石抗壓強(qiáng)度；用電動(dòng)抗折儀測(cè)定其抗折強(qiáng)度；用巴西實(shí)驗(yàn)劈裂法測(cè)定其劈裂抗拉強(qiáng)度；參照GB/T 50266-99《工程巖體試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》[14]，用RTR-1000型三軸巖石力學(xué)測(cè)試系統(tǒng)測(cè)定水泥石的應(yīng)力應(yīng)變，三軸應(yīng)力循環(huán)加載實(shí)驗(yàn)時(shí)用靜態(tài)恒速（2 kN/min）循環(huán)加載，圍壓20 MPa；用掃描電鏡觀察水泥石微觀形貌。

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與討論

2.1 碳纖維對(duì)水泥石力學(xué)性能的影響

步玉環(huán)等[15]研究了碳纖維長(zhǎng)度對(duì)水泥石抗折強(qiáng)度的影響，結(jié)果表明相同摻量條件下隨著碳纖維長(zhǎng)度的增加，水泥石的抗折強(qiáng)度呈先增加后減小的趨勢(shì)，且碳纖維的最佳摻入長(zhǎng)度為700～1 400 μm。原因在于碳纖維過短，無法連接裂縫，起不到橋接承載的作用；碳纖維過長(zhǎng)，無法在水泥漿中均勻分散。因此實(shí)驗(yàn)時(shí)選取短切碳纖維長(zhǎng)度為700～1 400 μm。

圖1為碳纖維在不同濃度CMC溶液中的濁度變化，可以看出：碳纖維加量對(duì)分散效果有明顯影響；碳纖維加量為0.1%時(shí)，在CMC溶液濃度超過0.10%后均能有效分散，但CMC溶液濃度超過0.20%后碳纖維分散性降低；增大CMC加量可提高碳纖維分散性，但當(dāng)碳纖維加量超過0.3%后，碳纖維的分散性不再提高，且溶液黏度急劇增加，導(dǎo)致水泥漿流動(dòng)性顯著降低。因此，確定CMC溶液濃度為0.20%，碳纖維加量控制在0.3%以下，既保證碳纖維能夠有效分散，又使水泥漿在常溫下具有良好的流動(dòng)性。

圖1 碳纖維在CMC溶液中的濁度變化

通過實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，加入CMC作為分散劑后水泥相對(duì)純水泥（未加入碳纖維和CMC）強(qiáng)度發(fā)展減緩，這是因?yàn)镃MC對(duì)水泥具有一定的緩凝作用，因此實(shí)驗(yàn)時(shí)在空白試樣P1中也加入0.2% CMC（見表2）。

表2 碳纖維水泥石實(shí)驗(yàn)各試樣配方

圖2—圖4為單摻碳纖維的水泥石（養(yǎng)護(hù)溫度30 ℃）力學(xué)性能，可以看出：水泥石養(yǎng)護(hù)1 d時(shí)，由于在30 ℃時(shí)水泥石水化速度較慢，碳纖維和水泥基體結(jié)合力不足，纖維在水泥石中不能起到很好的增強(qiáng)作用，使得水泥石的抗壓、抗折、劈裂抗拉強(qiáng)度均比未加入碳纖維的試樣（P1）低；隨養(yǎng)護(hù)時(shí)間增長(zhǎng)，水泥石力學(xué)性能明顯改善，強(qiáng)度隨著碳纖維加量的增加而增大；水泥石養(yǎng)護(hù)超過7 d后，隨著水化的不斷進(jìn)行，試樣C2、C3的強(qiáng)度得到大幅提升，試樣C3的7 d和28 d抗壓、抗折和劈裂抗拉強(qiáng)度與試樣P1相比分別提高17.48%、28.36%、30.69%和22.57%、29.52%、41.79%。

圖2 碳纖維水泥石抗壓強(qiáng)度

圖3 碳纖維水泥石抗折強(qiáng)度

圖4 碳纖維水泥石抗拉強(qiáng)度

2.2 碳酸鈣晶須對(duì)水泥石力學(xué)性能的影響

表3、表4分別為單摻碳酸鈣晶須水泥石實(shí)驗(yàn)各試樣配方及工程性能，可以看出：當(dāng)碳酸鈣晶須加量超過15%時(shí)，水泥漿流動(dòng)性能急劇下降，且抗壓強(qiáng)度也有下降的趨勢(shì)，無法滿足水泥漿的基本工程性能要求。因此，確定碳酸鈣晶須加量應(yīng)在15%以下。

表3 碳酸鈣晶須水泥石實(shí)驗(yàn)各試樣配方

表4 碳酸鈣晶須水泥石實(shí)驗(yàn)各試樣性能

圖5—圖7為單摻碳酸鈣晶須的水泥石力學(xué)性能，可以看出：加入碳酸鈣晶須后水泥石抗壓、抗折、劈裂抗拉強(qiáng)度均明顯提高，并且隨著養(yǎng)護(hù)時(shí)間的增加不斷增大；與未加入碳酸鈣晶須的試樣P2相比，試樣J2的28 d抗壓強(qiáng)度提高了38.13%，28 d抗折強(qiáng)度提高了22.86%，試樣J1、J2、J3的28 d抗拉強(qiáng)度分別提高了13.43%、22.39%、16.42%。

圖5 碳酸鈣晶須水泥石抗壓強(qiáng)度

圖6 碳酸鈣晶須水泥石抗折強(qiáng)度

2.3 混雜纖維對(duì)水泥石力學(xué)性能的影響

對(duì)碳纖維加量0.3%、碳酸鈣晶須加量10%的混雜纖維水泥石（試樣M）進(jìn)行性能測(cè)試，圖8—圖10為其力學(xué)性能，可以看出：隨著養(yǎng)護(hù)時(shí)間的增加，水泥石強(qiáng)度不斷增大。將試樣J2、C3、M的抗壓、抗折、劈裂抗拉強(qiáng)度在不同養(yǎng)護(hù)時(shí)間下的相對(duì)變化率（相對(duì)于空白試樣）進(jìn)行對(duì)比分析（見圖11），結(jié)果表明：相對(duì)于單摻1種纖維，混雜纖維對(duì)水泥石早期抗壓強(qiáng)度增強(qiáng)作用不大，但隨著水化過程的進(jìn)行增強(qiáng)效果不斷加大；加入混雜纖維后水泥石的抗折和劈裂抗拉強(qiáng)度均明顯提高，且隨著養(yǎng)護(hù)時(shí)間的增加強(qiáng)度相對(duì)增長(zhǎng)率加大。這說明與單摻1種纖維相比，混雜纖維對(duì)水泥石的增強(qiáng)效果更好。

圖7 碳酸鈣晶須水泥石抗拉強(qiáng)度

圖8 混雜纖維水泥石抗壓強(qiáng)度

圖9 混雜纖維水泥石抗折強(qiáng)度

圖10 混雜纖維水泥石抗拉強(qiáng)度

圖11 混雜纖維水泥石力學(xué)性能相對(duì)變化率

對(duì)試樣J2、C3、M和P2進(jìn)行了三軸應(yīng)力-應(yīng)變及應(yīng)力循環(huán)加載實(shí)驗(yàn)（見圖12—圖14）。應(yīng)力-應(yīng)變曲線峰值越高即軸向抗壓強(qiáng)度越大，應(yīng)力達(dá)到峰值后下降平緩表明了材料的韌性，應(yīng)力達(dá)到峰值后迅速下降則呈典型脆性材料特征。

圖12 三軸應(yīng)力-應(yīng)變實(shí)驗(yàn)

圖13 試樣P2三軸應(yīng)力循環(huán)加載實(shí)驗(yàn)

由圖12可知，加有混雜纖維的水泥石曲線峰值較高，有很高的抗壓強(qiáng)度，且應(yīng)力達(dá)到峰值后下降較平緩，表現(xiàn)出明顯的韌性。由圖13、圖14可知：在第1應(yīng)力循環(huán)周中，混雜纖維水泥石表現(xiàn)出比未摻纖維水泥石更明顯的塑性；在各個(gè)應(yīng)力循環(huán)周中，混雜纖維水泥石的總應(yīng)變量、塑性應(yīng)變量和彈性應(yīng)變量均大于未摻纖維水泥石，說明混雜纖維顯著提高了水泥石的力學(xué)形變能力；在第1周應(yīng)力循環(huán)后，無論是未摻纖維水泥石還是混雜纖維水泥石，應(yīng)力-應(yīng)變曲線都越來越密實(shí)，即塑性形變能力減小，這在一定程度上反映了水泥石內(nèi)部的孔隙逐步被壓實(shí)。

圖14 試樣M三軸應(yīng)力循環(huán)加載實(shí)驗(yàn)

2.4 混雜纖維水泥石混雜系數(shù)

為了分析混雜纖維對(duì)水泥石的增強(qiáng)作用，定義摻纖維水泥石相對(duì)于未摻纖維水泥石的強(qiáng)度增強(qiáng)系數(shù)[16-18]：

定義混雜纖維水泥石的抗壓強(qiáng)度混雜系數(shù)為：

抗折強(qiáng)度混雜系數(shù)為：

劈裂抗拉強(qiáng)度混雜系數(shù)為：

當(dāng)混雜系數(shù)大于1時(shí)為正混雜效應(yīng)，混雜系數(shù)小于等于1時(shí)為負(fù)混雜效應(yīng)。表5為試樣M的強(qiáng)度增強(qiáng)系數(shù)、混雜系數(shù)及試樣C1、J1的強(qiáng)度增強(qiáng)系數(shù)，可以看出：混雜纖維對(duì)水泥石的增強(qiáng)作用明顯優(yōu)于單摻1種纖維，且表現(xiàn)出正混雜效應(yīng)。

表5 試樣C1、J1、M強(qiáng)度增強(qiáng)系數(shù)及試樣M混雜系數(shù)

2.5 水泥石微觀形貌分析

對(duì)碳酸鈣晶須水泥石進(jìn)行了微觀形貌觀察（見圖15），發(fā)現(xiàn)晶須呈針狀嵌入在水泥石中。當(dāng)裂紋擴(kuò)展到晶須處時(shí)，由于晶須具有較高的力學(xué)強(qiáng)度，承受了外界載荷并在水泥基體裂紋相對(duì)的兩邊之間進(jìn)行橋接，如果裂紋要擴(kuò)展就需要消耗更多的功[19-20]。由于晶須與水泥基體具有不同的力學(xué)性質(zhì)以及二者存在結(jié)合界面，當(dāng)作用于晶須上的剪切應(yīng)力大于水泥基體與晶須的界面結(jié)合強(qiáng)度時(shí)，晶須會(huì)被拔出（見圖16中A點(diǎn)），這時(shí)晶須與水泥基體結(jié)合界面會(huì)產(chǎn)生剝離和摩擦作用，使水泥基體阻止裂紋擴(kuò)展。當(dāng)裂紋發(fā)展到碳酸鈣晶須的區(qū)域時(shí)（見圖17中B點(diǎn)），裂紋原來的擴(kuò)展方向被限制，由于晶須-水泥界面比較薄弱，裂紋將沿著界面進(jìn)行擴(kuò)展，由于裂紋擴(kuò)展路徑大大增加，破壞水泥的能量被消耗，使水泥石強(qiáng)度和韌性得到提高[21]。

圖15 碳酸鈣晶須橋聯(lián)

圖16 碳酸鈣晶須拔出

圖17 水泥石裂紋偏轉(zhuǎn)

經(jīng)過分散處理后碳纖維由纖維束變成單根（見圖18、圖19），且雜亂分散于水泥石中。利用碳纖維的橋聯(lián)阻裂增強(qiáng)作用和拔出破壞機(jī)制，可以使水泥石在破壞之前存在大范圍的緩慢穩(wěn)定裂縫擴(kuò)展，裂縫尖端出現(xiàn)微裂縫區(qū)或裂縫過渡區(qū)，以消耗破壞能量[22]。

混雜纖維水泥石（見圖20）中碳酸鈣晶須和碳纖維存在明顯差異，相對(duì)于碳纖維，碳酸鈣晶須具有較小的尺寸和長(zhǎng)徑比（長(zhǎng)度與直徑之比）。

圖18 碳纖維橋聯(lián)

圖19 碳纖維拔出

圖20 混雜纖維水泥石微觀形貌

2.6 混雜纖維增強(qiáng)水泥石的作用機(jī)理

混雜纖維水泥石表現(xiàn)出與單一纖維水泥石不同的力學(xué)性能和微觀結(jié)構(gòu)，這源于碳纖維和碳酸鈣晶須在水泥基體中的合作效應(yīng)及角色分配。碳酸鈣晶須和碳纖維具有不同的尺寸和性能，碳酸鈣晶須長(zhǎng)度屬于微米尺度，具有較高的彈性模量和較低的斷裂延伸率，而碳纖維長(zhǎng)度屬于毫米尺度，尺寸相對(duì)較大，斷裂延伸率比碳酸鈣晶須更高，因此混雜纖維能夠在不同結(jié)構(gòu)層次和荷載階段發(fā)揮增強(qiáng)作用[23-24]。

在水泥基體承受外界荷載的初始階段，由于所受內(nèi)應(yīng)力較低，形成較小的微裂紋，碳酸鈣晶須由于具有較小的尺寸、特殊針狀結(jié)構(gòu)以及優(yōu)良的力學(xué)性能，可通過橋聯(lián)、拔出、微裂紋偏轉(zhuǎn)等方式，有效地限制微裂紋的產(chǎn)生并延緩微裂紋的傳播[25-26]。通過晶須大量拔出，使微裂紋能量被耗散，同時(shí)降低微裂紋尖端應(yīng)力集中程度，減緩亞微米范圍內(nèi)裂紋的產(chǎn)生和延展，從而提高基體初裂強(qiáng)度。隨著載荷繼續(xù)增大，當(dāng)微裂紋逐步發(fā)展為較大尺寸的微裂縫甚至局部裂縫時(shí)，具有較大尺寸的碳纖維發(fā)揮主導(dǎo)作用，在宏觀層次上對(duì)裂縫進(jìn)行橋聯(lián)并且限制較大尺度裂縫的延展。當(dāng)基體所受荷載達(dá)到最大值后，水泥石開始失穩(wěn)破壞，部分碳纖維由于與基體結(jié)合作用不足而拔出，在克服碳纖維與基體界面摩擦力時(shí)將消耗大量能量，有效降低破壞效率，使基體呈現(xiàn)出一定的韌性破壞[27]。

3 結(jié)論

通過實(shí)驗(yàn)研究了碳纖維、碳酸鈣晶須及兩者混雜纖維對(duì)油井水泥石力學(xué)性能的影響，結(jié)果表明：采用本文實(shí)驗(yàn)中所選用的700～1 400 μm短切碳纖維、20～80 μm碳酸鈣晶須，均能有效提高水泥石的抗壓、抗折和劈裂抗拉強(qiáng)度，且增強(qiáng)效果隨著養(yǎng)護(hù)時(shí)間的增加越來越顯著；碳酸鈣晶須對(duì)水泥石抗壓強(qiáng)度的增強(qiáng)效果明顯優(yōu)于碳纖維，而碳纖維對(duì)水泥石抗折、劈裂抗拉強(qiáng)度的增強(qiáng)效果比碳酸鈣晶須好；相對(duì)于單摻1種纖維，混雜纖維對(duì)水泥石的增強(qiáng)效果更好，表現(xiàn)出正混雜效應(yīng)。

三軸應(yīng)力-應(yīng)變及應(yīng)力循環(huán)加載實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明：混雜纖維水泥石有很高的抗壓強(qiáng)度，表現(xiàn)出明顯的韌性；混雜纖維水泥石的總應(yīng)變量、塑性應(yīng)變量和彈性應(yīng)變量均大于未摻纖維水泥石，說明混雜纖維顯著提高了水泥石的力學(xué)形變能力。

由于碳酸鈣晶須和碳纖維具有不同的尺寸、形貌及性能，混雜纖維能夠在不同結(jié)構(gòu)層次和荷載階段發(fā)揮增強(qiáng)作用。

符號(hào)注釋：

β——摻纖維水泥石相對(duì)于未摻纖維水泥石的強(qiáng)度增強(qiáng)系數(shù)；?——摻纖維水泥石強(qiáng)度，MPa；?m——未摻纖維水泥石強(qiáng)度，MPa；αMc，αMf，αMt——混雜纖維水泥石的抗壓、抗折、劈裂抗拉強(qiáng)度混雜系數(shù)；βMc，βMf，βMt——混雜纖維水泥石的抗壓、抗折、劈裂抗拉強(qiáng)度增強(qiáng)系數(shù)；βCc，βCf，βCt——碳纖維水泥石的抗壓、抗折、劈裂抗拉強(qiáng)度增強(qiáng)系數(shù)；βJc，βJf，βJt——碳酸鈣晶須水泥石的抗壓、抗折、劈裂抗拉強(qiáng)度增強(qiáng)系數(shù)。

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（編輯 胡葦瑋 繪圖 劉方方）

Mechanical properties of oil well cement stone reinforced with hybrid fiber of calcium carbonate whisker and carbon fiber

Li Ming1,Liu Meng1,Yang Yuanyi1,Li Zaoyuan2,Guo Xiaoyang2
(1.School of Material Science and Engineering,Southwest Petroleum University,Chengdu 610500,China;2.State Key Laboratory of Oil and Gas Reservoir Geology and Exploitation (Southwest Petroleum University),Chengdu 610500,China)

To decrease the brittleness of oil well cement stone,the effects of carbon fiber,calcium carbonate whisker and hybrid fiber of them on mechanical prosperities of the cement stone were studied by experiments.The microstructures and micromechanical behaviors of the cement stone were investigated using scanning electron microscopy.The strengthening and toughening mechanisms of hybrid fiber were discussed.The experimental results show that: the compressive,flexural,split tensile strengths of the cement stone can be improved effectively with each of carbon fiber,calcium carbonate whisker and hybrid fiber;compared with adding a single fiber,the hybrid fiber can strengthen the cement stone better;the mechanical deformation capacity of the cement stone added the hybrid fiber is significantly improved,and the cement stone shows obvious toughness.Observing the microstructures and micromechanical behaviors of the cement stone and analyzing the reinforcement mechanism of hybrid fiber reveal that,the calcium carbonate whisker and carbon fiber have different sizes,morphologies and performances,which can work in different structure levels and loading stages,controlling generation and development of microcracks and fractures and improving the strength and toughness of the cement stone.

oil well cement stone;carbon fiber;calcium carbonate whisker;mechanical properties;well cementing

國家重點(diǎn)基礎(chǔ)研究發(fā)展規(guī)劃（973）項(xiàng)目“頁巖氣水平井鉆完井關(guān)鍵基礎(chǔ)研究”（2013CB228003）；油氣藏地質(zhì)及開發(fā)工程國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室（西南石油大學(xué)）資助項(xiàng)目（PLN1213）

TE256

A

1000-0747(2015)01-0094-07

10.11698/PED.2015.01.12

李明（1977-），男，河南唐河人，博士，西南石油大學(xué)講師，主要從事固井材料與固井工程方面的教學(xué)與研究工作。地址：成都市新都區(qū)，西南石油大學(xué)明德樓B103室，郵政編碼：610500。E-mail：swpulm@126.com

聯(lián)系作者：郭小陽（1951-），男，博士生導(dǎo)師，西南石油大學(xué)教授，主要從事固井材料與固井工程方面的教學(xué)與研究工作。地址：成都市新都區(qū)，西南石油大學(xué)明德樓B411室，郵政編碼：610500。E-mail：guoxiaoyangswpi@126.com

2014-02-10

2014-12-16