摘要：本文主要著力于實(shí)際運(yùn)行的輸電電纜（50kV-150kV）狀態(tài)評(píng)估的應(yīng)用以及先進(jìn)的狀態(tài)評(píng)估手段的使用。本文所給出的經(jīng)驗(yàn)是從一個(gè)建立充油電纜及充氣高壓電纜線路狀態(tài)評(píng)估知識(shí)規(guī)則的荷蘭項(xiàng)目中所得到的。尤其是利用若干電纜線路上現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)和診斷及實(shí)驗(yàn)室對(duì)絕緣缺陷和老化樣品評(píng)估的結(jié)果提出了狀態(tài)評(píng)估和建立資產(chǎn)管理知識(shí)規(guī)則的技術(shù)。

關(guān)鍵詞：輸電電纜，現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)，診斷，局部放電，老化，損耗因數(shù)測(cè)量，狀態(tài)評(píng)估，資產(chǎn)管理。

目前電力輸電網(wǎng)絡(luò)的平均壽命是30年[1]。而現(xiàn)在世界上大約32%的高壓電纜線路采用油浸紙絕緣電纜[2]。然而，充油電纜相對(duì)比較老舊。一方面，該類(lèi)型的電纜因老化過(guò)程而引起的故障率僅為12%，另一方面，對(duì)充油電纜的故障預(yù)計(jì)將保持在穩(wěn)定的低水平或?qū)⒊尸F(xiàn)線性增長(zhǎng)[2]。

為了評(píng)估充油電纜的實(shí)際狀況和（或）避免充油電纜意外故障，人們進(jìn)行了不同類(lèi)型的診斷與耐壓試驗(yàn)。對(duì)于新安裝的電纜線路，在IEC或IEEE[1-3，16]標(biāo)準(zhǔn)里規(guī)定了許多條款，這些條款給出了試驗(yàn)類(lèi)型和試驗(yàn)電壓水平。。然而，對(duì)于已經(jīng)服役老化、改造或者修理過(guò)的電纜線路，現(xiàn)場(chǎng)診斷測(cè)試經(jīng)驗(yàn)仍然是有限的。國(guó)際規(guī)程支持了幾次維修活動(dòng)，并提出評(píng)估充油電纜實(shí)際狀態(tài)的不同方法[5-7]。如今，幾乎所有的供電部門(mén)對(duì)電纜狀態(tài)評(píng)估技術(shù)的開(kāi)發(fā)是必不可少的，尤其是了解其老化過(guò)程，這一點(diǎn)在資產(chǎn)管理問(wèn)題上變得越來(lái)越重要。

對(duì)于充油電纜的現(xiàn)場(chǎng)診斷，當(dāng)前絕緣狀況的相關(guān)信息可以通過(guò)測(cè)量損耗因數(shù)tanδ得到[8]。需要強(qiáng)調(diào)的是在U0或更高電壓下測(cè)量運(yùn)行狀態(tài)下的電纜損耗因數(shù)已經(jīng)成為油浸絕緣的一個(gè)很重要的診斷手段[4，5，9]，因?yàn)樗欠瞧茐男缘脑\斷方法，不會(huì)對(duì)絕緣帶來(lái)附加的應(yīng)力。因此，在現(xiàn)場(chǎng)診斷中，重要的是如何解釋測(cè)量結(jié)果以及確定各參數(shù)可接受的范圍。

電力電纜絕緣

同配電電纜相比，關(guān)于輸電電纜絕緣缺

陷的研究還進(jìn)行的較少。參考文獻(xiàn)[6-14]給出了不同類(lèi)型電力電纜的大部分典型類(lèi)型缺陷的評(píng)估方法，在此基礎(chǔ)上，圖2給出了局部放電和損耗因數(shù)測(cè)量在診斷中的適用性。

考慮到電纜絕緣中發(fā)生的典型缺陷以及由此導(dǎo)致的絕緣惡化，下面的因素值得關(guān)注：運(yùn)行應(yīng)力，環(huán)境應(yīng)力以及人為影響。后者所強(qiáng)調(diào)的主要涉及在電纜的現(xiàn)場(chǎng)裝配中，人為影響電纜及附件的初始?jí)勖?。運(yùn)行和環(huán)境的影響主要發(fā)生在運(yùn)行過(guò)程中。上面提到的這些的影響是不可避免的。

由于高壓電纜絕緣及附件中的電場(chǎng)強(qiáng)度極高，因此高壓電纜中的局部放電缺陷劣化過(guò)程比中壓電纜中更快。然而，針對(duì)某一類(lèi)型的絕緣，例如浸漬絕緣電纜或者高壓電纜附件，運(yùn)行壽命期間會(huì)發(fā)生局部放電。但是通常高壓電纜被認(rèn)為在運(yùn)行期間，局部放電是不會(huì)發(fā)生的[9]。因此，為了檢測(cè)運(yùn)行中的高壓電纜絕緣放電缺陷的存在，現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)的電壓必須比U0高（過(guò)電壓）。結(jié)合局部放電檢測(cè)，我們可以了解到關(guān)于局部放電發(fā)生的信息：局放起始電壓、局放熄滅電壓、局放水平。如圖3。

作為地下傳輸線的一部分，不同類(lèi)型的紙絕緣電纜被廣泛應(yīng)用，但需要考慮的是特定類(lèi)型的油紙絕緣電纜系統(tǒng)的平均壽命已經(jīng)超過(guò)40年。比如，在荷蘭，超過(guò)45%的高壓充油電纜是在1970年以前開(kāi)始運(yùn)行的。對(duì)于額定負(fù)載電流，絕大部分荷蘭在運(yùn)高壓電纜并沒(méi)有處于滿負(fù)載狀態(tài)（約處于滿負(fù)載的40%）。荷蘭電力輸電系統(tǒng)出現(xiàn)故障較少，正是由于較少的故障，關(guān)于電纜的實(shí)際運(yùn)行及老化狀況的了解還是很有限的。

眾所周知，熱劣化和機(jī)械劣化是油紙絕緣的主要劣化機(jī)制，而局部放電會(huì)加速這一過(guò)程。電應(yīng)力，比如操作或雷電過(guò)電壓會(huì)導(dǎo)致油紙結(jié)構(gòu)的物理?yè)p傷。劣化的影響會(huì)使紙絕緣的氣隙＼水分以及溶解性氣體增多，這會(huì)導(dǎo)致絕緣紙的電導(dǎo)增加。

服役多年的高壓系統(tǒng)的絕緣會(huì)被多種應(yīng)力因素影響，而這些影響會(huì)使預(yù)期的壽命受到不利影響。這些應(yīng)力源于正常的運(yùn)行環(huán)境或者高壓電纜與附件老化帶來(lái)的異常的運(yùn)行環(huán)境。尤其是電應(yīng)力和熱應(yīng)力可能會(huì)造成絕緣性能永久的劣化，這會(huì)導(dǎo)致絕緣壽命的下降。熱應(yīng)力和電應(yīng)力影響的重要性進(jìn)一步表現(xiàn)如下：

a油浸絕緣的劣化速率取決于其服役的年限和運(yùn)行歷史（如可能，主要和次要的故障記錄）；

b耐受電壓水平的下降取決于絕緣性能的劣化水平；

c過(guò)大的熱應(yīng)力和電應(yīng)力是液體填充絕緣最主要的老化機(jī)制；

d以往和以后的熱應(yīng)力是決定絕緣預(yù)期壽命的決定性因素；

e損耗因數(shù)的增加是劣化的一個(gè)征兆；

f當(dāng)溫度升高時(shí)，熱穩(wěn)定性取決于損耗因數(shù)。

眾所周知，當(dāng)溫度較高時(shí)，熱老化會(huì)使化學(xué)反應(yīng)速率加快。電老化和熱老化是電纜絕緣老化最主要因素。油絕緣劣化的速率符合阿雷尼烏斯公式：

其中，k為反應(yīng)速率系數(shù)；A為常數(shù)（最大反應(yīng)速度）；Ea為活化能（發(fā)生反應(yīng)所需的最低能量）；R.T為在某一溫度下的分子平均能量；R為分子氣體常數(shù)（8.314472J/K.mol）；T為絕對(duì)溫度[9，17]。

根據(jù)此公式，可以計(jì)算絕緣壽命，而絕緣壽命和線芯溫度密切相關(guān)。假設(shè)15℃時(shí)電纜的壽命為100年，而60℃時(shí)壽命以不足10年。所以，使用阿雷尼烏斯公式可以了解不同負(fù)載下的電纜絕緣的劣化速度，如圖4a。對(duì)于溫度——預(yù)期壽命邊界條件，可以給出電纜的預(yù)期壽命和電纜負(fù)載間的關(guān)系，例如，當(dāng)電纜負(fù)載為最大載流量的30%時(shí)，預(yù)期壽命為100年，如圖4b。

（a）油紙絕緣熱劣化速率同負(fù)載的關(guān)系；（b）油紙絕緣的預(yù)期壽命同負(fù)載的關(guān)系

當(dāng)負(fù)載由30%提高到60%時(shí)，使絕緣劣化成倍增加，預(yù)期壽命變成原來(lái)的一半。負(fù)載再增加，壽命減少更多。當(dāng)負(fù)載為100%時(shí)，壽命變成30%負(fù)載時(shí)壽命的十分之一。

根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，我們可以得出結(jié)論，關(guān)于絕緣的完整性，幾個(gè)問(wèn)題需要考慮。絕緣的電壓耐受水平下降和以下幾個(gè)方面有關(guān)：

（1）由溫度過(guò)高引發(fā)的熱老化（土壤干透，電流過(guò)載，油泄漏）；

（2）局部絕緣缺陷（絕緣或表面部分）；

（3）絕緣材料的劣化或崩潰是由于長(zhǎng)期的老化作用和擊穿引起的；

（4）浸漬劑的劣化（管道填充介質(zhì)中的雜質(zhì)）；

（5）內(nèi)絕緣液體的污染（防水層劣化或機(jī)械故障）；

（6）內(nèi)部絕緣油從終端泄漏。

根據(jù)劣化類(lèi)型的不同，這些問(wèn)題可能發(fā)生在電纜絕緣或電纜附件中。

采用阻尼振蕩波電壓的現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試和診斷

在交流過(guò)電壓下通電并測(cè)試大電容部件如長(zhǎng)電纜，需要無(wú)功功率大約為幾個(gè)兆伏安。而阻尼交流系統(tǒng)只需要較少的功率便能給大電容負(fù)載充電，同時(shí)還具有體積小重量輕的優(yōu)點(diǎn)。表1所示為230kV電纜線路現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試時(shí)的一些參數(shù)。

阻尼振蕩波電壓是采用一個(gè)充電電流，使得容性試件和空氣電感產(chǎn)生諧振，由于沒(méi)有無(wú)功功率補(bǔ)償，便會(huì)產(chǎn)生一個(gè)衰減的正弦電壓，如圖5。交流阻尼試驗(yàn)可以和局部放電測(cè)量或者損耗因數(shù)測(cè)量的診斷結(jié)合起來(lái)。測(cè)量損耗因數(shù)時(shí)是采用一個(gè)交流阻尼正弦電壓，測(cè)量頻率為電纜電容和空氣電感諧振的頻率fr，然后分析阻尼電壓波形的衰減特征[9]。

高壓電纜損耗因數(shù)的測(cè)量-現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)

充油電力電纜無(wú)損檢測(cè)和診斷的發(fā)展與應(yīng)用已成為一個(gè)熱點(diǎn)問(wèn)題。人們尤其關(guān)注此類(lèi)電纜的實(shí)際劣化狀況，以便確定他們未來(lái)的表現(xiàn)，例如允許的負(fù)荷和預(yù)期的壽命。總所周知，在高壓電纜上施加額定電壓或者諸由如閃電、開(kāi)關(guān)操作等產(chǎn)生的非正常電壓時(shí)，絕緣有可能失效。當(dāng)施加在絕緣上的場(chǎng)強(qiáng)超過(guò)他們的介電強(qiáng)度時(shí)，失效總是會(huì)發(fā)生的。更重要的是，由于長(zhǎng)期的分解，絕緣會(huì)發(fā)生局部或整體劣化。當(dāng)考慮測(cè)量充油電纜的損耗因數(shù)時(shí)，需要指出的是，與耐壓試驗(yàn)相反，tanδ可作為評(píng)判高壓油浸絕緣電纜的質(zhì)量指標(biāo)。通過(guò)這種方法，可以直接表征出絕緣的質(zhì)量。對(duì)所獲得的絕緣劣化信息的考慮作為未來(lái)檢測(cè)的趨勢(shì)尤其重要。對(duì)于充油電纜，tanδ就是劣化指標(biāo)，即，隨著劣化的進(jìn)行，tanδ升高。因此，搞清楚tanδ和老化過(guò)程之間的關(guān)系對(duì)于評(píng)估絕緣狀態(tài)非常有幫助。tanδ的值不僅和電場(chǎng)強(qiáng)度有關(guān)還和溫度有關(guān)。另一個(gè)重要的信息就是電纜的長(zhǎng)期負(fù)荷。當(dāng)對(duì)絕緣施加電壓時(shí)所產(chǎn)生的不同的現(xiàn)象都會(huì)引起絕緣損耗，最重要，最常見(jiàn)的原因是[8]：

（1）體電阻和漏電流引起的電導(dǎo)損耗；

（2）偶極子和絕緣材料間的摩擦（極化損耗）；

（3）滲透性不同的材料界面處的電場(chǎng)升高；

（4）局部放電發(fā)生時(shí)也會(huì)增加損耗因數(shù)

新的未老化的浸油絕緣在50Hz交流電壓下的損耗通常是很低的，最大值應(yīng)該不超過(guò)20×10-4（0.2%）。而且，施加電壓的大小與損耗值的變化（△tanδ）之間并無(wú)密切聯(lián)系。例如，當(dāng)電壓從0.5U0升高到2.0 U0時(shí)，△tanδ不超過(guò)10×10-4。當(dāng)熱老化的發(fā)生，且tanδ上升到50×10-4（0.5%）時(shí)，熱擊穿變的可能[12，17]，如圖6。

圖6 用交流阻尼電壓對(duì)已服役的8.7km的87kV/150kV充氣高壓電力電纜進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試所得到的損耗因數(shù)的數(shù)據(jù)：C=2.2uF，fDAC=40Hz

圖7所示為采用交流阻尼法測(cè)試兩根充油電纜的結(jié)果。第一根電纜為150kV，運(yùn)行49年（a，b）；第二跟為230kV，運(yùn)行33年（c，d）。根據(jù)此圖可以得出結(jié)論，運(yùn)行電壓等級(jí)的不同，tanδ有著很大的差別。如何基于現(xiàn)場(chǎng)tanδ測(cè)量對(duì)充油電纜進(jìn)行狀態(tài)評(píng)估非常重要。

圖7 通過(guò)兩種不同充油電纜所得到的損耗因數(shù)的結(jié)果：a）-b）150kv電力電纜，長(zhǎng)度為850m，服役49年；c）-d）230kv電力電纜，長(zhǎng)度13314m，服役33年。

實(shí)驗(yàn)研究

為了支撐對(duì)現(xiàn)場(chǎng)損耗因數(shù)測(cè)量結(jié)果的解釋和分類(lèi)，一個(gè)類(lèi)似于現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試的研究在實(shí)驗(yàn)室進(jìn)行。研究的主要的目的是為了弄清楚現(xiàn)場(chǎng)tanδ測(cè)試結(jié)果的規(guī)律。

而且將實(shí)驗(yàn)室研究得到的規(guī)律應(yīng)用于現(xiàn)場(chǎng)的測(cè)試。圖8所示為實(shí)驗(yàn)室實(shí)驗(yàn)的思路與方法。研究的主要目的是為探討tanδ診斷應(yīng)用而制定決策支持模型?！鱰anδ與電場(chǎng)強(qiáng)度關(guān)系（在現(xiàn)場(chǎng)診斷時(shí)可能施加的電壓）和△tanδ與溫度關(guān)系（與電纜運(yùn)行負(fù)荷變化相關(guān)），兩者都是絕緣診斷的指標(biāo)。實(shí)驗(yàn)室研究在測(cè)試時(shí)施加在樣品上的電場(chǎng)強(qiáng)度的范圍為0.7kV/mm—6.1 kV/mm。對(duì)油浸絕緣熱老化樣品，△tanδ與電場(chǎng)強(qiáng)度關(guān)系的研究在恒定溫度下進(jìn)行，試驗(yàn)電壓換算成每單位標(biāo)稱電壓分別為0.09U0和0.84 U0，顯而易見(jiàn)tanδ與△tanδ都是與電纜運(yùn)行壽命息息相關(guān)的指數(shù)。將這兩個(gè)值進(jìn)行線性畫(huà)圖，在這里引入tanδ相對(duì)值，使用tanδ相對(duì)值的優(yōu)勢(shì)在于它能描述與運(yùn)行壽命的線性關(guān)系，并使計(jì)算簡(jiǎn)化，引入tanδ相對(duì)值的另外一個(gè)理由是因?yàn)樵趯?shí)驗(yàn)室研究所獲得的絕對(duì)值與具體樣品特性和實(shí)驗(yàn)條件有關(guān)，而相對(duì)值的變化反映的是給定老化條件下的材料變化。實(shí)驗(yàn)室獲得的相對(duì)值與現(xiàn)場(chǎng)診斷獲得的值具有可比性。tanδ相對(duì)值的計(jì)算公式為：

狀態(tài)評(píng)估

狀態(tài)評(píng)估的最后結(jié)果應(yīng)被用于支持資產(chǎn)管的決策過(guò)程。特別是取決于對(duì)資產(chǎn)管理目標(biāo)信息的分析來(lái)描述電纜系統(tǒng)的實(shí)際情況，以便業(yè)主將其作為維修決策的數(shù)據(jù)輸入[6，13]。對(duì)于已經(jīng)服役并老化的電力電纜，損耗因數(shù)和測(cè)量電壓間的關(guān)系是電纜線路（充油電纜）的熱穩(wěn)定性非常有用的信息，如圖8-9所示。下列的范圍可以被考慮：

（1）電纜系統(tǒng)損耗可以被接受的水平是：在額定電壓U0下，tanδ小于0.25%，△tanδ小于0.1%

（2）電纜系統(tǒng)損耗略增的水平是：在額定電壓U0下，tanδ大于0.25%，但小于0.5%；△tanδ小于0.1%

（3）電纜系統(tǒng)損耗較高的水平是：在額定電壓U0下，tanδ大于0.5%，但小于0.8%；△tanδ小于0.3%

（4）電纜系統(tǒng)損耗處于危險(xiǎn)的水平是：在額定電壓U0下，tanδ大于0.8%；△tanδ大于0.3%。

對(duì)于服役并老化的充油電纜線路，熱老化是老化過(guò)程中最主要的過(guò)程[11，13]。老化的速度主要和溫度有關(guān)。而溫度依賴于電纜的負(fù)載，因此了解歷史負(fù)載的信息對(duì)于了解老化狀況非常重要。所以，如何讓電纜運(yùn)行而又不引起加速老化是很重要的一點(diǎn)，換句話說(shuō)，掌握電纜絕緣的真實(shí)狀況和運(yùn)行歷史（歷史負(fù)荷），讓電纜在某一時(shí)間段內(nèi)服役保持無(wú)故障是很重要的一點(diǎn)。

圖10所示為兩條分別服役35年和40年的電纜損耗因數(shù)診斷的分析。如果在服役一段時(shí)間后，負(fù)載增加，絕緣劣化會(huì)加劇，壽命會(huì)縮短。而增加負(fù)載后可用的服役時(shí)間是非常有用的信息。顯而易見(jiàn)，基于對(duì)具有類(lèi)似運(yùn)行歷史的兩條電纜的損耗因數(shù)的分析，不同運(yùn)行壽命的電纜在未來(lái)不同負(fù)荷曲線下將產(chǎn)生不同的效果。

圖10 預(yù)期壽命同以往和未來(lái)負(fù)載的關(guān)系：a）服役35年，以往的平均負(fù)載為35%，tanδ約為0.5%，△tanδ約為0.3%；b） 服役40年，以往的平均負(fù)載為35%，tanδ約為0.2%，△tanδ約為0.1%。

結(jié)論

（1）絕大多數(shù)高壓電纜的絕緣是充油絕緣，這類(lèi)電力電纜可以由熱老化帶來(lái)的壽命消耗來(lái)表征。

（2）老化帶來(lái)絕緣熱性能和電性能的下降，這些性能的下降會(huì)影響熱穩(wěn)定性。如在未來(lái)不斷變化的負(fù)荷曲線情況下。

（3）評(píng)估油浸絕緣老化狀態(tài)的需求不斷增長(zhǎng)，以獲得可接受的未來(lái)的負(fù)荷分布決策支持模型的開(kāi)發(fā)。

（4）損耗因數(shù)隨溫度的升高而升高表明熱不穩(wěn)定性的開(kāi)始。

（5）對(duì)于已運(yùn)行的線路，現(xiàn)場(chǎng)在高壓下測(cè)量運(yùn)行電纜的損耗可以采用交流阻尼電壓。

（6）損耗因數(shù)隨電場(chǎng)強(qiáng)度（現(xiàn)場(chǎng)診斷可測(cè)量的）的增加而增加表明電導(dǎo)率的增加和擊穿場(chǎng)強(qiáng)的下降。

（7）現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試和實(shí)驗(yàn)室實(shí)驗(yàn)相結(jié)合對(duì)于研究tanδ與負(fù)載的關(guān)系以及低溫下的tanδ的變化值非常有效。

（8）由7所得到的信息可以被用來(lái)根據(jù)以往負(fù)載和老化情況來(lái)確定未來(lái)的負(fù)載狀況。

參考文獻(xiàn)

[1] E.Peschke， R.von Olshauen， “Cable Systems for High Extra-High Voltage” ISBN 3-89578-118-5， Publicis MCD Verlag， Erlangen and Munich 1999

[2] Cigre W.G. B1.09 ”Remaining Life Management of exiting AC Underground Lines” October 2008

[3] IEC 62067 “Standard Power Cables with Extruded Insulation and Their Accessories for Rated Voltages above 150 kV （Um=170 kV） up to 500 kV （Um=550 kV） Test Methods and Requirements”

[4] IEEE 400 “Guide for Field Testing and Evaluation of the insulation of Shielded Power Cable Systems.

[5] IEC 60141 “Test on oil-filled gas pressure cables and their accessories”

[6] Cigre Working Group B1.104， Brochure 279

[7] IEEE 1425：Guide for the evaluation of the Remaining Life of Impregnated Paper Insulated Transmission Cable Systems

[8] P.Cichecki， E. Gulski， J.J. Smit， P. van Nes， A.G. Ejigu， F. de Vries –Dielectric losses diagnosis of service aged oil impregnated paper insulation of HV power cable. IEEE Electrical Insulation Conference， Montreal 2009， 216-219

[9] Gulski， E， Cichecki， P. Wester， FJ， Smit， JJ， Bodenga， R， Hermans， TJWH， Seitz， PP， Quak， B， Vries， F de （2008） On-site testing and PD diagnosis of high voltage power cables. IEEE Transactions on dielectrics and electrical insulation 15（6）， 1691-1700

[10] E. Gulski et al， Condition Assessment of Service Aged HV Power Cables， Cigre 2008 Conference， Paris， Paper D1-206

[11]J. Densley， “Ageing Mechanism and Diagnostics for Power Cables – An Overview” IEEE Electrical Insulation Maganzine， Vol. 17 Nr.1 pp 14-21， Jan/Feb 2001

[12] F.H.Kreuger –Industrial high voltage. Delft University Press， Delft 1992

[13] Cigre Working Group D1.11 “Service Aged Insulation Materials” （Task Force D1.11.01）

[14] L.Chmura， P.Cichecki， E.Gulski， J.J. Smit， F.de Vries. ”Life Time Estimation of Serviced Aged Oil-Paper Insulated HV Power Cable Based on the Dielectric Loss Measuements （tanδ）.

[15] Gulski， E， Smit， JJ， Petzold， F，Seitz， PP， Quak， B Vries， F de （2007）. Advanced Solution for On-site Diagnosis of Distribution Power Cables. In Lucien Deschamps （Ed.）， Proceedings of 7th International Conference on Insulated Power Cables （Jicable’07） （pp.814-817）. Paris： SEE

[16] IEC 60840 “Power Cable with Extruded Insulation and Their Accessories for Rated Voltages above 30 kV （Um=36 kV） up to 150 kV （Um=170 kV） Test Methods and Requirements.

[17] E.Gulski et al， “Dielectric Loss Diagnosis of Serviced Aged HV Power Cables”-Cigre SC D1 –Colloquium in Hungary Budapest 2009.