黎桉安,魏 霞,劉延東,魏 超,姬冠華
(中國石油長慶油田分公司第二采氣廠,陜西榆林 719000)
榆林處理廠采用閉式工藝進行凝結水回收,從用熱裝置返回的凝結水進入回收裝置實現汽水分離,分離出的凝結水流入閃蒸罐下面的集水罐,經兩臺凝結水泵給鍋爐連續(xù)補水,蒸汽通過引射器攜帶入鍋爐循環(huán)利用(見圖1)。
連續(xù)一個月從凝結水回水管線測試其溫度,經統計凝結水的溫度平均為91 ℃。凝結水回收裝置在高溫水中長期運轉,運行條件苛刻,極易造成裝置汽化、機泵不上量,影響運行(見圖2)。
根據現場設備故障原因分析,認為機泵、疏水閥等設備不滿足系統工況下的技術要求,造成設備長期帶病運行。
(1)凝結水回收裝置給水泵排量為13 m3/h,而2臺鍋爐消耗水量為3~7 m3/h,泵長時間處于憋壓的狀態(tài),極易造成機泵汽蝕或電機繞組燒壞,是其故障率高的主要原因。
(2)鍋爐補水泵選用的是單級離心泵,在應對高溫水的汽蝕方面效果比較差,是補水泵故障率高的重要原因。
(3)污水處理裝置蒸汽疏水閥由于老化、選型方面的原因,一直效果不佳,大量蒸汽直接回到凝結水裝置,造成其汽化嚴重,加速機泵的故障頻率。
凝結水裝置回流閥門為手動閥門,當鍋爐水位達到上限不需要補水時,回流手動閥門無法及時調整開度,造成凝結水在泵體內循環(huán),阻力增大、溫度升高,長期運行導致設備故障、裝置無法正常運行,降低凝結水回收裝置運行時率(見圖3)。
圖1 榆林天然氣處理廠供熱單元流程圖
圖2 凝結水回水溫度統計圖
圖3 凝結水裝置回流調節(jié)閥示意圖
將2#甲醇回收裝置重沸器凝結水流程引入原料加熱器,同時將凝結水回收裝置回收的凝結水引入供暖熱交換機組。一方面對換熱介質進行加熱,節(jié)約蒸汽用量;另一方面凝結水溫度進一步降低,保證了凝結水的回收效率。
將原單級離心泵更換為多級離心泵,額定排量由13 m3/h 降低為7 m3/h,有效抑制機泵在運行過程中的汽蝕現象,且噪音、耗電量相應下降。
根據重沸器換熱后產生的凝結水量,合理選擇疏水閥通量,閥體選用不銹鋼材料代替原鑄鐵材料,提高疏水效果,保證疏水閥不腐蝕穿孔。
在目前處理廠BB 控制系統基礎上,新增一套回水調節(jié)控制閥,并將新增調節(jié)閥信號接入鍋爐房已建AO 卡件,通過修改污水單元控制器程序,將調節(jié)閥與已有鍋爐液位信號建立連鎖,并在上位機進行組態(tài),實現PI 自動控制。
具體功能:當鍋爐液位低于設定值需要補水時,回流調節(jié)閥關閉,凝結水通過凝結水泵給鍋爐補水。當鍋爐液位高于設定值時不需補水時,回流調節(jié)閥打開,部分凝結水回流至集水器,減輕機泵的運行負荷(見圖4)。
改造前日凝結水排放量約為35 m3,改造后檢測結果日均凝結水排放量約10 m3,日均節(jié)約軟化水25 m3,預計改造后年月節(jié)約用水9 000 m3。
改造后,凝結水蒸汽利用率提升,鍋爐消耗天然氣日均約降低1 000 m3(見表1)。
表1 改造前后日鍋爐消耗氣量對比
改造后,日均節(jié)電250 千瓦時。
表2 改造前后日凝結水排放量對比
工藝改造優(yōu)化后凝結水裝置平均運行溫度由改造前90 ℃降至75 ℃,改造后裝置降溫目的明顯,即有效提升閃蒸罐內蒸汽引射效率,又消除了由回水溫度過高造成氣蝕,機泵頻繁故障,裝置運行時率達到95 %以上(見圖5)。
(1)改造后設備故障頻次降低,裝置運行平穩(wěn),僅由于更換凝結水泵循環(huán)水接頭停用凝結水裝置1 小時,大幅降低維修強度。
(2)試用期內節(jié)約維修費:7 000 元×2+2 048 元×5+1 500 元×2+350 元×3=28 290 元。
(3)裝置運行平穩(wěn),降低新鮮水系統、軟化水裝置及回注系統日運行時間,降低崗位員工勞動強度,設備運轉時間,降低生產耗能等(見表3)。
圖4 榆林天然氣處理廠供熱單元流程圖
圖5 改造前后日凝結水回水溫度對比
表3 改造全年凝結水泵故障情況對比
對比評價可以看出,對凝結水回收工藝優(yōu)化調整改造后,降低了燃料天然氣和新鮮水的用量,節(jié)能降耗的效果非常明顯,保證裝置平穩(wěn)運行的同時,降低員工操作與維修勞動強度,降低設備故障維修頻次,節(jié)約維護維修費用。
閉式凝結水回收工藝杜絕了蒸汽的外漏,降低了二次閃蒸汽的浪費和對環(huán)境的熱污染,同時也大大降低了回注系統的生產壓力。通過評價,認為本次工藝優(yōu)化調整改造是成功的,各個方面的效益十分明顯。
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