陳 斌 吳曉燕 王姍姍 陳士佳 左清泉
(1.中海油能源發(fā)展鉆采工程研究院 2.中海油研究總院)
聚合物驅(qū)是我國(guó)目前開(kāi)展最廣泛的三次采油方法之一,驅(qū)油用的聚合物通常是部分水解聚丙烯酰胺(HPAM)。聚合物驅(qū)就是通過(guò)增加驅(qū)替液的黏度改善水油流度比、調(diào)整非均質(zhì)油藏的吸水剖面,從而提高驅(qū)替相的波及體積,達(dá)到提高原油采收率的目的[1-5]。然而,實(shí)施聚合物驅(qū)常常面臨的一個(gè)嚴(yán)重問(wèn)題就是聚合物的黏度損失,這關(guān)系到聚合物驅(qū)是否成功[6-7]。導(dǎo)致聚合物溶液黏度損失的因素有很多,如泵剪切、管線輸送、炮眼的高速剪切、地層孔喉剪切、聚合物分子的熱降解等。油田配聚水的水質(zhì)對(duì)聚合物溶液黏度也會(huì)產(chǎn)生重要影響,其中Fe2+濃度對(duì)聚合物黏度影響尤為重要[8-9]。本文針對(duì)海上油田條件,通過(guò)室內(nèi)實(shí)驗(yàn)研究配聚水中Fe2+濃度對(duì)聚合物溶液表觀黏度的影響,探討Fe2+對(duì)聚合物的降解機(jī)理,同時(shí)提出了多種Fe2+處理措施。
聚丙烯酰胺SNF3640D(白色顆粒,水解度為30%,相對(duì)分子質(zhì)量1 800×104~2 000×104,愛(ài)森(中國(guó))絮凝劑有限公司),用無(wú)水乙醇沉淀重結(jié)晶后使用;FeCl2、NaCl為分析純。
原子力顯微鏡Agilent 5500AFM(SPM)(美國(guó))、HAAKE RS600高級(jí)旋轉(zhuǎn)流變儀(德國(guó));VARIMAG Multipoint多點(diǎn)磁力攪拌器(德國(guó));六聯(lián)電動(dòng)攪拌器(JJ-4C,江蘇威爾);分析天平(德國(guó)賽多利斯);烏氏黏度計(jì)、常規(guī)玻璃儀器等。
Fe2+溶液配制:稱取定量FeCl2固體裝入容量瓶中,滴加少量鹽酸使之溶解,加入煮沸除氧后的蒸餾水,搖勻,標(biāo)定。使用前測(cè)定Fe2+濃度,如濃度發(fā)生變化需要重新配制。
聚合物溶液配制:聚合物樣品均首先用純水配制成5 000mg/L聚合物母液,溶解完成后靜置過(guò)夜,用純水稀釋母液成目標(biāo)溶液。
Fe2+的加入:用微量進(jìn)樣器(注射器)抽取定量Fe2+溶液,出樣口深入聚合物溶液內(nèi)部,在聚合物溶液磁力攪拌情況下,緩慢加入Fe2+溶液到聚合物溶液中,確保Fe2+與聚合物充分接觸。
用稀釋型烏氏黏度計(jì)采用五點(diǎn)稀釋法測(cè)定溶液特性黏數(shù)[η],測(cè)試溫度為(30±0.1)℃,參照 GB 12005.1-1989《聚丙烯酰胺特性粘數(shù)測(cè)定方法》。相對(duì)分子質(zhì)量測(cè)定參照GB 12005.10-1992《聚丙烯酰胺分子量測(cè)定 粘度法》。
實(shí)驗(yàn)使用RS600流變儀測(cè)定,測(cè)試系統(tǒng)為錐板系統(tǒng)CP35(直徑35mm,角度1°),測(cè)試溫度30℃。對(duì)樣品在0.001~100s-1范圍內(nèi)進(jìn)行穩(wěn)態(tài)流變性測(cè)試(控制剪切速率模式)。
固定振蕩頻率為1Hz,在0.001~10Pa范圍內(nèi)進(jìn)行動(dòng)態(tài)應(yīng)力掃描,確定線性黏彈區(qū);在線性黏彈內(nèi),固定振蕩應(yīng)力0.2Pa,振蕩頻率1Hz,進(jìn)行模量測(cè)試,得到儲(chǔ)能模量和耗能模量的數(shù)值。
用移液槍移取20μL的樣品,滴在新鮮解理的云母片上,使之快速鋪展均勻,用氮?dú)獯蹈桑湃胼d物臺(tái)上,用Agilent 5500原子力顯微鏡觀察樣品的形貌。
HPAM的特性黏數(shù)[η]反映單個(gè)聚合物分子對(duì)黏度的貢獻(xiàn),當(dāng)溶劑溫度一定時(shí),[η]只與聚合物本身分子結(jié)構(gòu)和性質(zhì)有關(guān),與相對(duì)分子質(zhì)量存在一定的線性關(guān)系。同時(shí),[η]正比于溶液中大分子線團(tuán)的流體力學(xué)體積,因而能反應(yīng)大分子線團(tuán)收斂、卷曲的程度。由于溶劑流出時(shí)間較長(zhǎng),可以忽略動(dòng)能校正。所以聚合物溶液的特性黏數(shù)[η]可采用Huggins和Kraemer方程通過(guò)作圖法求得:
式中,KH和K是聚合物于特定溶劑中特定溫度的Huggins常數(shù)和Kraemer常數(shù),ηsp/c為比濃黏度,lnηr/c為比濃對(duì)數(shù)黏度。為了消除溶液中的鹽效應(yīng),實(shí)驗(yàn)選用1mol/L NaCl作為溶劑。
將各試樣分別在1mol/L NaCl溶劑中30℃下的特性黏數(shù)[η]列于表1。
表1 Fe2+濃度對(duì)特性黏數(shù)和相對(duì)分子質(zhì)量的影響Table 1 Influence of Fe2+on intrinsic viscosity and molecular weight of polymer
從表1可知,在鹽溶液中,隨著Fe2+濃度的增加,聚合物溶液的[η]值減小,HPAM的相對(duì)分子質(zhì)量呈下降趨勢(shì)。同時(shí)可以看出,ρ(Fe2+)在0~0.5 mg/L時(shí),隨著Fe2+質(zhì)量濃度的增加,聚合物相對(duì)分子質(zhì)量大幅度下降;當(dāng)ρ(Fe2+)超過(guò)0.5mg/L時(shí),相對(duì)分子質(zhì)量下降變緩。這是因?yàn)?,在有氧的條件下,F(xiàn)e2+易被氧化成Fe3+,同時(shí)釋放出自由基離子,從而加快了聚合物的氧化降解。在此過(guò)程中,F(xiàn)e2+充當(dāng)催化劑的作用,少量的Fe2+就會(huì)引發(fā)聚合物發(fā)生劇烈的降解作用。當(dāng)ρ(Fe2+)超過(guò)0.5mg/L時(shí),這種催化作用就變得不再明顯。
結(jié)合目前渤海油田的現(xiàn)場(chǎng)注聚情況,重點(diǎn)考察了Fe2+對(duì)濃度為1 800mg/L的聚合物溶液性能的影響關(guān)系。由圖1可以看出,隨著剪切速率的增加,聚合物的黏度都呈下降趨勢(shì),表現(xiàn)出剪切變稀的假塑性行為。同時(shí)還可以看出,F(xiàn)e2+濃度越大,聚合物溶液的表觀黏度越小。圖2是Fe2+濃度對(duì)聚合物溶液表觀黏度的影響,由圖2可知,隨著Fe2+濃度的升高,聚合物溶液表觀黏度大幅降低。在0~0.5mg/L時(shí),剪切黏度下降幅度較大;當(dāng)Fe2+濃度超過(guò)0.5mg/L時(shí),黏度下降幅度趨緩;當(dāng)Fe2+含量為5.0mg/L時(shí),聚合物溶液黏度損失達(dá)到85%。要保證聚合物溶液的黏度不嚴(yán)重?fù)p失,就必須控制ρ(Fe2+)在0.5mg/L以下。
聚合物溶液黏度的大小實(shí)質(zhì)上是由聚合物相對(duì)分子質(zhì)量的大小所控制,通過(guò)獲得聚合物的零剪切黏度的變化情況就可以知道聚合物相對(duì)分子質(zhì)量的變化情況,為了進(jìn)一步探討Fe2+對(duì)聚合物相對(duì)分子質(zhì)量的影響,采用Carreau-Yasuda模型對(duì)圖1黏度曲線進(jìn)行擬合處理,即可獲得零剪切黏度η0。Fe2+濃度對(duì)聚合物溶液η0的影響關(guān)系如圖3所示。
由圖3可看出,ρ(Fe2+)在0~0.5mg/L時(shí),零剪切黏度急劇下降,說(shuō)明聚合物的相對(duì)分子質(zhì)量發(fā)生顯著變化;ρ(Fe2+)超過(guò)1.0mg/L后,零剪切黏度下降幅度漸緩。零剪切黏度的變化情況與特性黏數(shù)變化趨勢(shì)極為相似,它們都是對(duì)聚合物相對(duì)分子質(zhì)量變化的顯示。
聚合物的黏彈性與聚合物的大分子鏈的柔曲性直接有關(guān),鏈的柔曲性越大,黏彈性越顯著。聚合物的黏彈性直接影響到聚合物驅(qū)油劑的驅(qū)油性能。為了考察Fe2+對(duì)聚合物黏彈性的影響情況,在線性黏彈內(nèi),固定振蕩應(yīng)力0.2Pa,振蕩頻率1Hz,測(cè)定不同F(xiàn)e2+濃度的聚合物溶液儲(chǔ)能模量(G′)和損耗模量(G″),實(shí)驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)圖4。
通過(guò)圖4可看出,隨著Fe2+質(zhì)量濃度的升高,聚合物溶液儲(chǔ)能模量大幅降低,特別是在ρ(Fe2+)為0~0.5mg/L時(shí),儲(chǔ)能模量下降幅度最大,而損耗模量降低幅度不大;固定f為1Hz,σ為0.2Pa,當(dāng)ρ(Fe2+)為0.5mg/L時(shí),儲(chǔ)能模量和損耗模量出現(xiàn)交點(diǎn),ρ(Fe2+)>0.5mg/L時(shí),損耗模量開(kāi)始大于儲(chǔ)能模量。
圖5是ρ(Fe2+)為0mg/L和ρ(Fe2+)為0.5 mg/L時(shí)HPAM溶液的原子力顯微鏡照片。由圖5可見(jiàn),在未加入Fe2+時(shí),聚合物大分子交織在一起,形成網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)。由于聚合物濃度較高,分子堆積成膜鋪在云母片上,形成連續(xù)的整體網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu);當(dāng)ρ(Fe2+)為0.5mg/L時(shí),HPAM 分子鏈降解,大分子變成小分子,溶液的整體網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)被破壞,同時(shí)Fe2+氧化成Fe3+,形成Fe(OH)3并吸附一部分小分子聚丙烯酰胺形成小規(guī)模聚集體。因此,聚合物溶液交織網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)被拆散,黏度大幅下降。
鐵離子對(duì)聚合物溶液黏度的影響很大,配聚前需對(duì)含鐵油田水進(jìn)行除鐵處理,通常采用以下幾種除鐵方法。
2.4.1 自然曝氧除鐵法
曝氧除鐵的過(guò)程是利用空氣中的氧氣使污水中Fe2+氧化成Fe3+,形成Fe(OH)3沉淀而達(dá)到除鐵的目的,曝氧后的水再經(jīng)過(guò)濾處理即可除去Fe(OH)3沉淀物。理論上,氧化1mg/L Fe2+為Fe3+的水中溶解氧應(yīng)為0.143mg/L。通常,1L空氣在20℃時(shí)的質(zhì)量為1.205g,氧氣在空氣中所占的比例約為1/5。依此可推出,氧化1mg/L Fe2+需要在每立方米水中注入空氣0.6L左右。不管采用何種曝氣方式和設(shè)備,一般水中實(shí)際的充氣量,最低也要比上述理論值大出兩倍以上,才能確保溶進(jìn)充足的氧氣。如果曝氣僅為向水中充氧氣,可考慮選擇結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、造價(jià)低廉的加氣閥作為曝氣裝置。
實(shí)驗(yàn)室內(nèi)采用機(jī)械攪拌曝氧的方法,在500mL燒杯內(nèi)配制ρ(Fe2+)為3.0mg/L的溶液400mL,置于400r/min的攪拌速度下,測(cè)定不同時(shí)間下殘余Fe2+濃度,結(jié)果見(jiàn)圖6。由圖6可以看出,隨著曝氧時(shí)間的延長(zhǎng),聚合物溶液中的Fe2+濃度迅速下降,在曝氧30min時(shí),溶液中ρ(Fe2+)就已經(jīng)降到0.5mg/L以下,可以大大降低Fe2+對(duì)HPAM黏度的影響。但是,海上配聚用水量大,無(wú)法充分曝氧,靠自然曝氧不能保證Fe2+的處理效果。
2.4.2 化學(xué)絡(luò)合劑除鐵穩(wěn)鐵法
化學(xué)絡(luò)合劑除鐵法就是在配聚前使用化學(xué)藥劑將配聚水中的Fe2+去除掉,其常用的藥劑主要是檸檬酸鈉、尿素等一些具有絡(luò)合作用的絡(luò)合穩(wěn)定劑,通過(guò)穩(wěn)定劑與Fe2+發(fā)生絡(luò)合作用,達(dá)到穩(wěn)鐵除鐵的效果。圖7是不同加藥濃度對(duì)配聚水的除鐵效果影響。由圖7可見(jiàn),隨著加藥濃度的增加,配聚水中活性Fe2+濃度變小。兩種藥劑的除鐵穩(wěn)鐵效果不同,對(duì)于檸檬酸鈉而言,要使活性ρ(Fe2+)達(dá)到0.5 mg/L以下,其加藥質(zhì)量濃度必須高于500mg/L;而對(duì)于高效除鐵絡(luò)合劑BHCT-1而言,則只要加藥濃度在300mg/L時(shí)就可以取得良好的除鐵效果。
利用高效除鐵劑BHCT-1在渤海注聚油田進(jìn)行了除鐵穩(wěn)黏的應(yīng)用試驗(yàn),母液黏度和井口注入液黏度都有了較大幅度提升,黏度提升率大于20%。
2.4.3 錳砂接觸過(guò)濾除鐵法
錳砂接觸氧化法,主要是利用錳砂中的MnO2將Fe2+氧化成Fe3+,生成Fe(OH)3沉淀,然后通過(guò)錳砂過(guò)濾掉Fe(OH)3,從而達(dá)到除掉亞鐵的目的。該工藝必須通過(guò)兩個(gè)重要工藝環(huán)節(jié)來(lái)實(shí)現(xiàn):一個(gè)是地下水曝氣;另一個(gè)是含鐵水通過(guò)錳砂濾層。兩個(gè)過(guò)程缺一不可。曝氣的目的是使其與空氣充分接觸,使氧氣迅速溶解于水中。此外,還可除去水中CO2,以提高水的pH值。曝氣量、濾層厚度和過(guò)濾流速在工藝設(shè)計(jì)中要經(jīng)過(guò)計(jì)算。
(1)用地層水配制ρ(Fe2+)為5.0mg/L的實(shí)驗(yàn)用溶液500mL,分別經(jīng)過(guò)不同的曝氧時(shí)間處理后,經(jīng)濾柱(0.80m)過(guò)濾,平均流速為0.25L/min。出口水樣中Fe2+濃度如表2所列。
表2 不同曝氧時(shí)間對(duì)除鐵效果的影響Table 2 Influence of oxygen exposure time on iron removal effectiveness
從表2可看出,曝氧10min后,出口Fe2+質(zhì)量濃度大幅下降。
(2)當(dāng)ρ(Fe2+)為5.0mg/L時(shí),經(jīng)0.8m濾柱處理,考慮不同流速下濾柱的處理效果,如圖8所示。從圖8可知,流速越快,除鐵效果越差,當(dāng)流速在0.5L/min以下時(shí),除鐵效果較穩(wěn)定。說(shuō)明濾柱處理時(shí)存在一個(gè)“充分接觸時(shí)間”,當(dāng)水樣與濾柱的接觸時(shí)間小于此值時(shí),流出時(shí)間對(duì)處理效果影響甚大,而大于此值時(shí)流出時(shí)間對(duì)處理效果影響甚微。
(3)圖9是出口Fe2+質(zhì)量濃度與濾料層厚度的關(guān)系曲線。由圖9可知,在ρ(入口Fe2+)固定為5.0 mg/L情況下,濾料的除鐵效果與濾料層厚度密切相關(guān),濾料層厚度越大,出口Fe2+質(zhì)量濃度越小,當(dāng)濾料層厚度為0.8m時(shí),ρ(出口Fe2+)低于0.1mg/L。
由上可看出,若要保證錳砂除鐵的效果,必須同時(shí)考慮曝氣量、濾層厚度和過(guò)濾流速對(duì)除鐵效果的影響。
(1)研究結(jié)果表明,配聚水中Fe2+的濃度對(duì)聚合物黏度的下降產(chǎn)生巨大影響:少量的Fe2+存在就會(huì)對(duì)聚合物產(chǎn)生嚴(yán)重的降解作用,當(dāng)ρ(Fe2+)為5.0 mg/L時(shí),聚合物溶液黏度損失達(dá)到85%。因此,配聚水中應(yīng)將ρ(Fe2+)控制在0.5mg/L以下。
(2)根據(jù)油田現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際,可以采用多種除鐵方法,如自然曝氧除鐵法、化學(xué)絡(luò)合劑除鐵法和錳砂接觸過(guò)濾除鐵法等。在除鐵時(shí),應(yīng)考慮到各種方法除鐵效果的影響因素及使用條件,同時(shí)還要結(jié)合油田實(shí)際情況優(yōu)化實(shí)驗(yàn)方法,才能取得良好的除鐵效果,保證聚合物溶液的黏度不產(chǎn)生嚴(yán)重?fù)p失。
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