趙金峰
(國(guó)網(wǎng)吉林省電力有限公司電力科學(xué)研究院,長(zhǎng)春 130021)
隨著電網(wǎng)峰谷差的日益增大,要求機(jī)組低負(fù)荷調(diào)峰運(yùn)行的時(shí)間越來(lái)越多。汽輪機(jī)處于低負(fù)荷運(yùn)行狀態(tài)時(shí)熱經(jīng)濟(jì)性大幅降低。影響熱經(jīng)濟(jì)性的主要因素中,只有運(yùn)行方式可以人為進(jìn)行調(diào)整,因此通過(guò)不同負(fù)荷工況定滑壓運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性比較試驗(yàn),確定機(jī)組在低負(fù)荷最佳運(yùn)行參數(shù),可以進(jìn)一步挖掘機(jī)組節(jié)能潛力,降低機(jī)組供電煤耗。某電廠(chǎng)1 號(hào)汽輪機(jī)是C160/N200-12.75/535/535/0.245 型超高壓、一次中間再熱、兩缸兩排汽、單軸、雙抽凝汽式汽輪機(jī)。下面通過(guò)1號(hào)機(jī)定滑壓運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性比較試驗(yàn),對(duì)兩種運(yùn)行方式下的經(jīng)濟(jì)性做一分析。
定壓運(yùn)行指汽輪發(fā)電機(jī)組在正常運(yùn)行時(shí),主蒸汽壓力保持額定值,不隨負(fù)荷變化而變化。定壓運(yùn)行的汽輪機(jī)可采用節(jié)流配汽,即單閥調(diào)節(jié);也可采用噴嘴配汽,即多閥調(diào)節(jié),也稱(chēng)順序閥控制。
a.純滑壓運(yùn)行:在負(fù)荷變化范圍內(nèi),高壓調(diào)速汽門(mén)全開(kāi),單純依靠鍋爐汽壓變化來(lái)調(diào)節(jié)機(jī)組負(fù)荷。這種方式節(jié)流損失最低,高壓缸獲得效率最佳,但純滑壓?jiǎn)渭円揽垮仩t壓力調(diào)節(jié)時(shí)對(duì)負(fù)荷響應(yīng)速度慢,不能滿(mǎn)足電網(wǎng)快速調(diào)峰及變負(fù)荷要求,運(yùn)行中實(shí)際操作困難,極少應(yīng)用。
b.閥點(diǎn)滑壓運(yùn)行:通過(guò)規(guī)定的高壓調(diào)速汽門(mén)閥點(diǎn)運(yùn)行(2閥點(diǎn)或3閥點(diǎn),不同機(jī)組閥點(diǎn)不同),其他閥不開(kāi)或略開(kāi)啟,高壓調(diào)節(jié)門(mén)的節(jié)流損失最小,保持主汽額定溫度不變,以鍋爐調(diào)整煤量來(lái)調(diào)整壓力、改變負(fù)荷,該運(yùn)行方式具有較高經(jīng)濟(jì)性。
c.半滑壓運(yùn)行:由于高壓調(diào)速汽門(mén)重疊度不合理,高壓調(diào)速汽門(mén)未能保持全開(kāi)滑壓(多數(shù)僅開(kāi)50%~70%),該運(yùn)行方式簡(jiǎn)稱(chēng)半滑壓運(yùn)行,故有較大的節(jié)流損失。
d.復(fù)合滑壓運(yùn)行:復(fù)合滑壓運(yùn)行是滑壓與定壓相結(jié)合的一種運(yùn)行方式。采用這種運(yùn)行方式時(shí),在高負(fù)荷區(qū),通過(guò)改變高壓調(diào)節(jié)汽門(mén)開(kāi)度來(lái)調(diào)節(jié)負(fù)荷,保持定壓運(yùn)行;在中間負(fù)荷區(qū),讓最后1個(gè)(或2個(gè))高壓調(diào)節(jié)汽門(mén)關(guān)閉,進(jìn)行滑壓運(yùn)行,而在低負(fù)荷區(qū),則又進(jìn)行較低壓力水平下的定壓運(yùn)行。復(fù)合滑壓運(yùn)行方式是制造廠(chǎng)推薦的運(yùn)行方式。
機(jī)組部分負(fù)荷最經(jīng)濟(jì)的運(yùn)行方式通過(guò)機(jī)組定滑壓參數(shù)優(yōu)化運(yùn)行試驗(yàn)比較確定。為確定1號(hào)汽輪機(jī)部分負(fù)荷機(jī)組最佳運(yùn)行方式,對(duì)其進(jìn)行了160 MW、140 MW、120 MW、100 MW 負(fù)荷各工況定滑壓運(yùn)行的凈熱耗率試驗(yàn),定滑壓運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性比較試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表1、表2。
從表1、表2可知,120 MW、100 MW 滑壓工況1的凈熱耗率低于滑壓工況2的凈熱耗率,是因?yàn)榛瑝汗r2的主蒸汽壓力低于滑壓工況1的主蒸汽壓力,即滑壓工況2的高調(diào)速門(mén)開(kāi)度大于滑壓工況1的開(kāi)度,雖然通過(guò)降低主蒸汽壓力,高壓缸缸效率提高和給水泵耗用電功率降低,但這時(shí)主蒸汽參數(shù)過(guò)低,機(jī)組循環(huán)熱效率下降過(guò)多,導(dǎo)致熱耗增大。160MW、140MW、120 MW、100 MW 負(fù) 荷 工 況 定 壓運(yùn)行的凈熱耗率均低于滑壓運(yùn)行的凈熱耗率,即滑壓運(yùn)行帶來(lái)的益處(高壓缸效率提高、給水泵耗用電功率較少、再熱蒸汽在鍋爐吸熱量較少)小于郎肯循環(huán)效率的降低,因此1 號(hào)機(jī)組在160 MW、140 MW、120 MW、100 MW 負(fù)荷工況定壓運(yùn)行的凈熱耗率低于滑壓運(yùn)行,1號(hào)機(jī)組部分負(fù)荷應(yīng)定壓運(yùn)行。
表1 160、140 MW 負(fù)荷工況定滑壓運(yùn)行試驗(yàn)結(jié)果
表2 120、100 MW 負(fù)荷工況定滑壓運(yùn)行試驗(yàn)結(jié)果
滑壓運(yùn)行方式在閥點(diǎn)運(yùn)行(2閥點(diǎn)或3 閥點(diǎn)),其他閥不開(kāi)或部分開(kāi)啟,此時(shí)高速調(diào)汽門(mén)的節(jié)流損失最小,滑壓運(yùn)行能獲得相對(duì)較大的收益。特選取一個(gè)140 MW2個(gè)高速調(diào)汽門(mén)全開(kāi)滑壓工況(GV1,GV2全開(kāi),GV3,GV4 強(qiáng)制全關(guān)),與140 MW 定壓、140 MW 滑壓工況進(jìn)行了對(duì)比,試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表3。
表3 140 MW 負(fù)荷工況2閥全開(kāi)滑壓與定壓、滑壓工況對(duì)比
140 MW 負(fù)荷工況2閥全開(kāi)滑壓運(yùn)行主汽壓力雖降很多,但由于高速調(diào)汽門(mén)無(wú)節(jié)流損失,高壓缸效率較定壓運(yùn)行提高近10%,較普通滑壓提高4.3%,2閥全開(kāi)滑壓運(yùn)行凈熱耗率低于140 MW 負(fù)荷定壓及滑壓運(yùn)行。1 號(hào)機(jī)組實(shí)際上不能在閥點(diǎn)滑壓運(yùn)行,調(diào)速汽門(mén)重疊度實(shí)際運(yùn)行值較設(shè)計(jì)值大很多。例如120 MW 滑壓工況1,GV1、GV2開(kāi)53%,GV3開(kāi)20%,而查設(shè)計(jì)高壓調(diào)節(jié)級(jí)流量與升程的關(guān)系曲線(xiàn),對(duì)應(yīng)GV1,GV2 開(kāi)53%,GV3 應(yīng)開(kāi)11%,GV4應(yīng)未開(kāi);140 MW 滑壓工況,GV1、GV2 開(kāi)58%,GV3開(kāi)27%,GV4開(kāi)5%,而查設(shè)計(jì)高壓調(diào)節(jié)級(jí)流量與升程的關(guān)系曲線(xiàn),對(duì)應(yīng)GV1,GV2 開(kāi)53%,GV3應(yīng)開(kāi)17%,GV4應(yīng)未開(kāi)。
由于機(jī)組無(wú)法在閥點(diǎn)滑壓運(yùn)行,造成滑壓運(yùn)行時(shí)調(diào)速汽門(mén)的節(jié)流損失也很大,從表1、表2 可看出,1號(hào)機(jī)組滑壓運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性低于定壓運(yùn)行的主要原因是,滑壓運(yùn)行的主蒸汽壓力雖降很多,但高壓缸效率提高并不大,主汽壓力卻降低很多,郎肯循環(huán)效率降低很大。
1號(hào)機(jī)組通過(guò)定滑壓運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性比較試驗(yàn)得出,1號(hào)機(jī)組在各個(gè)負(fù)荷段定壓運(yùn)行的凈熱耗率均低于滑壓運(yùn)行,應(yīng)定壓運(yùn)行的結(jié)論,為1號(hào)機(jī)組提出了在低負(fù)荷調(diào)峰運(yùn)行狀態(tài)下的最佳運(yùn)行方式,提高了機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)效益,為同類(lèi)機(jī)組的經(jīng)濟(jì)運(yùn)行提供了借鑒。