上海樺廈實(shí)業(yè)有限公司（315215）張?bào)K偉

目前，國(guó)內(nèi)機(jī)械制造業(yè)面臨一個(gè)主要任務(wù)，即設(shè)計(jì)新的在國(guó)際市場(chǎng)中具有競(jìng)爭(zhēng)力的工藝與設(shè)備，使用這些工藝與設(shè)備以最低的消耗制造出高質(zhì)量的零件。在工業(yè)各個(gè)部門(mén)中，從儀表到重型機(jī)器制造廣泛使用軸對(duì)稱(chēng)零件，這些零件沿管坯長(zhǎng)度在任一段都有內(nèi)法蘭或外法蘭。獲得類(lèi)似零件最有效方法是金屬壓力加工，通過(guò)這樣的工藝能夠獲得零件高強(qiáng)度指標(biāo)和磨損性能（因材料硬化），并兼有足夠高的精度和生產(chǎn)率，金屬損耗也很少。盡管在實(shí)際模鍛生產(chǎn)中廣泛使用法蘭成形工序，但現(xiàn)實(shí)中很少推薦此工藝。為了擬定科學(xué)的有理論依據(jù)的方法，用以設(shè)計(jì)管坯外法蘭工藝過(guò)程，以便大幅節(jié)約能量和勞動(dòng)量，因此，提出實(shí)際有極大前景的發(fā)展理論和試驗(yàn)研究。

1.管坯外法蘭成形過(guò)程

管坯外法蘭成形過(guò)程示意如圖1所示。

圖1 管坯外法蘭成形

本變形采用如下邊界條件：研究軸對(duì)稱(chēng)狀態(tài)，這里OE——對(duì)稱(chēng)軸；模具邊界毛坯交叉點(diǎn)（線(xiàn)段AB、BC、CD、FG、GP、PH、GD、DH及HK）限制其力不穿透容器，即任何凸凹模邊界不相交。

管壁法蘭成形過(guò)程研究的管坯高60mm，直徑125mm，壁厚18mm，由10鋼制成，鐓粗變形40%（抗拉強(qiáng)度σb=340MPa，屈服強(qiáng)度σs=210MPa，泊松比ν=0.3）。分析金屬流動(dòng)如圖2所示，運(yùn)用凸凹模間變化的型腔鐓粗比固定型腔擠壓法蘭軸對(duì)稱(chēng)度更好。此外，同時(shí)觀察到毛坯的內(nèi)壁離開(kāi)模具。

圖2 過(guò)程的完成階段金屬流動(dòng)

研究應(yīng)力應(yīng)變狀態(tài)結(jié)果顯示，在第一加載強(qiáng)度下，在整個(gè)塑性變形區(qū)內(nèi)應(yīng)力應(yīng)變分布比第二個(gè)加載區(qū)更均勻，在第二加載中，計(jì)算最大變形程度值大于40%。按照毛坯體積，使用塑性材料分析辦法表明，在第一加載條件下，在靠近凸凹模時(shí)會(huì)和角部區(qū)域1、2處材料可能破壞（見(jiàn)圖3a）。在第二加載中，材料破壞的最大可能性出現(xiàn)在區(qū)域1、2（見(jiàn)圖3b）。因此，在危險(xiǎn)區(qū)域塑性耗盡，導(dǎo)致最小的變形程度。

圖3 材料可能出現(xiàn)的破壞區(qū)域

理論分析確定，由于凸凹模間變化型腔法蘭的成形略圖與由材料擠壓到恒定不變的型腔中相比，前者更好一些，因?yàn)樵诘谝环N成形過(guò)程中變形力最小，有別于第二加載材料流動(dòng)更好的對(duì)稱(chēng)度和加載過(guò)程中的最小破壞。因此，需進(jìn)一步試驗(yàn)研究，在凸凹模間型腔變化條件下，實(shí)現(xiàn)一組法蘭成形。

2.用工業(yè)純鋁管坯試驗(yàn)研究

為了評(píng)定毛坯的幾何參數(shù)和變形程度對(duì)毛坯管壁上法蘭成形力的影響，用工業(yè)純鋁1A30管坯進(jìn)行了鐓粗試驗(yàn)研究，為此，設(shè)計(jì)并制造了工藝試驗(yàn)裝備（見(jiàn)圖4）。

圖4 在一組管坯外壁成形法蘭的模具裝備

模具與管坯的大部分一起動(dòng)作，這將導(dǎo)致減小摩擦力對(duì)過(guò)程中力的參數(shù)的影響，并減少法蘭幾何形狀的畸變。試驗(yàn)在帶有力—位移記錄儀的壓力機(jī)上進(jìn)行。圖5為管坯帶有外法蘭成形件。所有條件下的變形程度為ε=60%，即管坯被壓縮段高度與壁厚比值h/t=3；直徑對(duì)壁厚比值依次為D/t=6、12、18。

圖5 一組用管坯成形的外法蘭

作為影響鐓粗力的因素選?。汗芘髦睆紻，管坯變形段的相對(duì)高度h/t，變形程度ε。對(duì)于管坯外表面法蘭成形時(shí)過(guò)程特征力的出口參數(shù)回歸方程有如下形式

Y1=0.16+0.06x1+0.05x2+0.08x3+0.01x1x2+0.02x1x3+0.05x2x3–0.03x1x1+0.03x3x3

按照回歸方程所建立的面（見(jiàn)圖6）能夠確定在各種變形程度ε條件下與試樣直徑D和相對(duì)高度h/t相關(guān)的力。由圖6可見(jiàn)，力隨著D、h/t和ε的增加而增長(zhǎng)。但在D=30～50mm和ε值較小時(shí)，實(shí)際上，力與壓縮段的相對(duì)高度無(wú)關(guān)。在ε=0.6，力F隨著試樣直徑和相對(duì)高度的增加而急劇上升（與最小值相比增加4倍）。

在工藝力評(píng)定方面，計(jì)算和試驗(yàn)數(shù)據(jù)比較相差10%～18%。在儀表制造業(yè)中廣泛使用空心軸零件（各種形式產(chǎn)品、變速器等）。制造類(lèi)似零件的現(xiàn)有工藝為用棒材經(jīng)機(jī)械加工而成（見(jiàn)圖7a），其材料利用率僅為37%。

圖6 與管坯幾何形狀相關(guān)的一組法蘭成形過(guò)程的力（左面為模擬面，右面為等水平橫截面）

3.管坯外法蘭成形實(shí)例

對(duì)一組法蘭成形過(guò)程進(jìn)行理論研究后，對(duì)空心軸類(lèi)零件擬定新工藝過(guò)程（見(jiàn)圖7）：第一工步（見(jiàn)圖7a）在模具中無(wú)廢料剪斷棒材、整形并壓出定徑凹口；第二工步（見(jiàn)圖7b）反擠成杯形件且隨后切除端部毛口；第三工步（圖7c）鐓擠工步Ⅱ杯形件成形法蘭部分。

圖7 制造空心軸外法蘭的工藝過(guò)程

第一工步校準(zhǔn)后半成品能夠滿(mǎn)足隨后工步要求，又因?yàn)楸诓孔冃纬潭葲](méi)超過(guò)50%，故半成品不必中間退火。切除端部毛口后的半成品置于圖4 模具中鐓粗壁部以獲取空心軸的外側(cè)法蘭（見(jiàn)圖8）。新工藝在試驗(yàn)條件下已被認(rèn)可。一組管坯外壁法蘭成形工藝與按照塑形變形規(guī)律反擠壓成形是絕對(duì)相反的。眾所周知，改變塑性變形特征導(dǎo)致材料性能軟化和回復(fù)，因而在鐓粗工藝之前不必進(jìn)行中間退火。

圖8 空心軸鍛件

4.結(jié)語(yǔ)

推行新工藝，使材料的利用系數(shù)由37%增加到95%，具有很好前景。