周志杰 ，王狂飛 ，張錦志 ，許廣濤 ，米國發(fā)

（1.河南平原廣電有限公司精密鑄造中心，河南焦作 454000；2.河南理工大學材料學院，河南焦作 454000）

鑄件充型和凝固過程的計算機模擬可以幫助工程技術(shù)人員在鑄造工藝設計過程中對鑄件可能出現(xiàn)的各種缺陷及其大小、部位和發(fā)生的時間給予有效的預測，從而優(yōu)化鑄造工藝設計[1-5]。在使用模擬軟件進行鑄造工藝模擬的前處理過程中，需要輸入鑄件材料、鑄型材料的熱物性參數(shù)。材料數(shù)據(jù)庫的熱物性參數(shù)的準確與否，特別是鑄件/鑄型界面換熱系數(shù)，對模擬結(jié)果有一定影響。本文擬對ZG 25 Mn鋼鑄造過程中，鑄件與砂型；鑄件與芯砂之間的溫度變化進行了測量，最后求得了相互之間的換熱系數(shù)，并用V i e w Ca s t軟件進行了鑄造過程模擬。

1 試驗方法

在溶液凝固過程中，合金液要與鑄型、型芯等發(fā)生接觸，由于互相的接觸不是完全的，所以它們之間存在接觸熱阻或稱界面熱阻。隨著凝固進行，由于金屬的收縮和鑄型的膨脹，相互的接觸情況也不斷地在變化，在一定的條件下，相互之間會形成一個間隙（也稱氣隙）。在凝固過程的數(shù)值模擬中引進界面換熱系數(shù)hi，由下式計算傳熱量：

式中：q—通過鑄件/鑄型（型芯）界面處的熱量；

hi—界面換熱系數(shù)；

Tc—界面處鑄件的溫度；

Tm—界面處鑄型的溫度。

hi并不是物性值，而只是一個宏觀的平均參數(shù)，其數(shù)據(jù)由實驗測得。嚴格地說，它是隨凝固時間而變化的，但是其值只是在澆注初期有較大幅度的變化，此后較為平穩(wěn)。由式（1）我們只需要測得在凝固過程中鑄件/鑄型兩側(cè)的溫度，并且已知通過界面的熱量就能求得界面換熱系數(shù)。但界面熱量如何求得？由于熱量是從鑄件流向鑄型的，因此，可求出鑄件一側(cè)熱流即可。鑄件表面熱流可按下式計算：

在近表面處，近似認為?T=ΔT，即鑄件表面溫度Tc與距鑄件表面5 mm處溫度之差；Δx=5 mm.

對于界面處鑄件的溫度，可以通過測試鑄件表面之內(nèi)部三點：鑄件內(nèi)部兩點、界面處鑄件一側(cè)一點。此時，鑄件傳熱可以近似看成一維熱傳導，其熱傳導方程為：

式中：T—熱力學溫度；

ρ—密度；

c—比熱；

k—熱傳導系數(shù)；

G—單位體積單位時間內(nèi)釋放的熱量；θ—特征系數(shù)，θ=0或θ=1.（1）對于鑄型部分只考慮熱傳導，則θ值取0；（2）對于鑄件部分考慮熱傳導、結(jié)晶潛熱，則θ值取1.如果假設潛熱釋放與生成固相率成正比，則：

式中：L—合金的結(jié)晶潛熱。

假設凝固潛熱在液固相區(qū)內(nèi)線性釋放，則

式中：Ts——固相線溫度；

TL——液相線溫度。

聯(lián)立式（2）、式（3）、式（4），可得界面處鑄件的溫度近似差分方程。

如果界面處鑄件表層未凝固：

如果發(fā)生固相轉(zhuǎn)變：

將試驗中測得的溫度對應于式（6）和式（7）中各項，可以計算出鑄件的表面溫度，同樣也可計算出界面處鑄型的溫度。

2 實測過程

在測量時采用兩支熱電偶為一組，其中一支測量鑄件的溫度變化，即熱電偶與鑄件（金屬）接觸，另外一支放置在鑄型材料中，距離界面在2 mm～5 mm之內(nèi)。在測量之前應首先創(chuàng)建鑄件的三維造型，確定合適的測量點，記錄環(huán)境溫度，考慮現(xiàn)場實際情況所帶來的誤差。

考慮到環(huán)境因素對測溫的影響，本試驗進行三次測溫，第一次測溫的環(huán)境溫度為20℃左右，第二次測溫是對第一次測溫的補充。第三次測溫的環(huán)境溫度在0℃左右，同時對兩次測溫結(jié)果進行比較。

本試驗采用鉑銠30-鉑銠6（B型）熱電偶，主要因為本熱電偶使用于氧化性氣氛中測溫，其長期使用溫度為1600℃，短期最高使用溫度為1800℃.其特點是：穩(wěn)定性好，測量溫度高，參考端在0℃～50℃可以不用補償導線。

求逆運算過程中每計算一個時間步長都要進行多次疊代，而且由于在現(xiàn)場測溫時受多種因素的影響，測得的溫度會有一定誤差，因此，計算過程收斂速度很慢，甚至不收斂。因此，我們采用直接計算方法，然后將實測值與計算值比較，調(diào)整界面換熱系數(shù)，直到實測值與計算值誤差最小。

圖2 為水玻璃砂與鑄件的實測溫度與計算溫度曲線，計算時鑄件與砂型的界面換熱系數(shù)為800W/（m2·k）.其他參數(shù)為，500℃以下導熱系數(shù)采用33.43 W/（m·k），500℃以上導熱系數(shù)采用45.43 W/（m·k）；密度為：7861 kg/m3；比熱為：

Cp=561.768+0.1837 T+4.687 E-5×T2.

圖2 中的曲線1和2分別是鑄件中實測溫度與計算溫度。在凝固的初期（200 s之前），計算至與測量值之間的溫度差比較大，這主要是由于金屬液在接觸到熱電偶的觸點后立即凝固，而且熱電偶需要一定的反應時間，因此測得的最高溫度是1431℃，低于鋼的固相線（1473℃），所以凝固初期實測值比計算值低。在隨后的凝固過程中，實測值與計算值越來越接近。曲線3和曲線4分別是砂型中實測溫度與計算溫度曲線。兩條曲線符合的比較好。

圖3 為計算得到的鑄件表面換熱系數(shù)與鑄型表面溫度的關系曲線。該曲線是根據(jù)計算機逆運算，在模擬中設置一換熱系數(shù)，模擬出某一測試點溫度曲線逼近測試曲線，從而求出表面不同位置的換熱系數(shù)。由圖3可見，隨著鑄型表面溫度的降低，換熱系數(shù)逐漸增大，在1000℃左右，換熱系數(shù)達到最大，其最大值約為840 W/（m2·k），當溫度降低時，換熱系數(shù)減小。將不同溫度下的換熱系數(shù)輸入計算機模擬軟件中換熱系數(shù)設置中，進行計算機模擬，圖4是應用View CAST鑄造模擬軟件計算的鑄件的模擬結(jié)果與實際結(jié)果對比。圖中的亮色區(qū)域表示縮孔、疏松產(chǎn)生的位置?？梢钥闯?，圖4 a）的模擬結(jié)果與圖4 b）預測的縮孔位置相同，這說明采用直接計算方法求得的物性參數(shù)能滿足實際鑄件生產(chǎn)過程的要求。

圖2 界面處鑄件和鑄型實測溫度與計算溫度曲線比較

圖3 換熱系數(shù)與鑄型表面的溫度關系

3 結(jié)論

4 預測的縮孔模擬結(jié)果與實際結(jié)果

通過現(xiàn)場測溫實驗和逆運算，討論了鑄鋼件凝固過程中界面換熱系數(shù)與水玻璃砂鑄型接觸面的關系。利用測得的實驗數(shù)據(jù)，在ViewCAST鑄造模擬軟件上對ZG25Mn鋼鑄造過程進行了模擬，結(jié)果表明，模擬結(jié)果與實驗結(jié)果吻合較好，說明該測量方法能夠滿足指導實際生產(chǎn)的要求。

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