吳斌　王如見　杜春雷

摘 要：本文對(duì)鋁護(hù)套連續(xù)擠壓包覆模腔進(jìn)行分區(qū)，分別分析了模腔中匯合室、轉(zhuǎn)角區(qū)和焊合室中金屬的流動(dòng)狀態(tài)。通過分析模腔中各區(qū)域的金屬流動(dòng)過程，提出了鋁護(hù)套連續(xù)擠壓包覆實(shí)際生產(chǎn)中出現(xiàn)的彎折、卷曲及未焊合等缺陷的產(chǎn)生原因，為其解決提供了理論依據(jù)。

關(guān)鍵詞：鋁護(hù)套 連續(xù)擠壓包覆 模腔 金屬流動(dòng)

中圖分類號(hào)：TG302 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1672-3791（2014）05（a）-0097-02

經(jīng)濟(jì)發(fā)展急劇增加電力的消耗，使高壓電纜的運(yùn)用逐漸成為城市電網(wǎng)建設(shè)的發(fā)展趨勢(shì)。鋁護(hù)套起到靜電屏蔽、承受短路電流、防水及鎧裝保護(hù)層等作用，是高壓電纜的重要組成部分之一。連續(xù)擠壓包覆技術(shù)（Continuous Extrusion Cladding）是在連續(xù)擠壓技術(shù)基礎(chǔ)上發(fā)展而來的一種新型塑性加工技術(shù)，已廣泛應(yīng)用于雙金屬?gòu)?fù)合導(dǎo)線、電纜及光纜護(hù)套等的生產(chǎn)上[1]。這種技術(shù)利用擠壓輪與原料之間的摩擦力作為驅(qū)動(dòng)力實(shí)現(xiàn)了連續(xù)生產(chǎn)，具有高效和節(jié)能的優(yōu)勢(shì)。因此，連續(xù)擠壓包覆技術(shù)是一種理想的電纜鋁護(hù)套生產(chǎn)技術(shù)。

鋁護(hù)套連續(xù)擠壓包覆技術(shù)的原理如圖1所示是利用摩擦力作為驅(qū)動(dòng)力進(jìn)行擠壓，擠壓靴被放置在擠壓輪的上方，芯線穿過擠壓型腔，從而使擠出的金屬可間接地?cái)D壓包覆在芯線上，從?？谕瑫r(shí)擠出，得到包覆產(chǎn)品，鋁護(hù)套的生產(chǎn)采用的就是這種間接包覆工藝[2]。

由圖1可知，鋁護(hù)套連續(xù)擠壓包覆成形過程是一個(gè)受多種因素影響的復(fù)雜過程。首先，擠壓輪槽為擴(kuò)展型，極易出現(xiàn)使坯料與輪槽脫離接觸的拱起現(xiàn)象，從而摩擦驅(qū)動(dòng)力降低；另外，切向進(jìn)料導(dǎo)致包覆模腔上下部位為非對(duì)稱結(jié)構(gòu)，模腔中導(dǎo)流模上下部位金屬流動(dòng)速度差別，在擠出?？谔幊霈F(xiàn)彎折和卷曲現(xiàn)象。

模腔內(nèi)金屬流動(dòng)狀態(tài)分析。

如圖2所示，兩股金屬坯料在擠壓輪槽側(cè)面的摩擦力作用下擠入包覆型腔中，連續(xù)擠壓包覆型腔由匯合室、轉(zhuǎn)角區(qū)和焊合室三部分組成，兩股金屬先在匯合室中進(jìn)行匯合，然后經(jīng)焊合室從?？跀D出，形成鋁管，再通過后續(xù)的拉拔工藝形成鋁護(hù)套包覆在芯線上。在匯合室中，金屬將進(jìn)行分流和體積分配，導(dǎo)流模上下不對(duì)稱結(jié)構(gòu)造成了金屬流動(dòng)的不均勻，降低了鋁護(hù)套的焊合強(qiáng)度和尺寸精度。因此，提高型腔中金屬流動(dòng)均勻性是連續(xù)擠壓包覆工藝的核心，首先必須對(duì)連續(xù)擠壓包覆型腔內(nèi)金屬流動(dòng)過程進(jìn)行分析。

匯合室金屬流動(dòng)狀態(tài)分析。

如圖2所示，根據(jù)在匯合室中金屬流動(dòng)特點(diǎn)，將匯合室分為7個(gè)變形區(qū)，g點(diǎn)為弧ig上的切線ag的切點(diǎn)，而ce線垂直于切線ag。Ⅰ區(qū)為錐形導(dǎo)流道，從?？谶M(jìn)入Ⅰ區(qū)的金屬，一部分從Ⅲ區(qū)和Ⅳ區(qū)流過，進(jìn)入Ⅴ區(qū)，然后被擠入焊合室；另一部分從Ⅱ區(qū)流過，進(jìn)入Ⅵ區(qū)和Ⅶ區(qū)，并將Ⅵ區(qū)和Ⅶ區(qū)金屬擠入焊合室。這兩部分金屬的分流線為dfh，如圖所示，其中d點(diǎn)為ab線垂直平分線與ce線的交點(diǎn)，f點(diǎn)和h點(diǎn)分別為og線與弧fl和弧hk的交點(diǎn)。在Ⅰ區(qū)中，比鄰Ⅱ區(qū)這邊模腔內(nèi)壁與豎直方向有6度的夾角，Ⅱ區(qū)中金屬流量多于Ⅰ區(qū)。

在Ⅲ、Ⅳ區(qū)中，當(dāng)金屬坯料全部充滿時(shí)，由于受到匯合室側(cè)壁的限制金屬沿水平?jīng)]有移動(dòng)，只沿著導(dǎo)流模徑向流動(dòng)，因此可以被視為平面應(yīng)變；在Ⅱ區(qū)中，金屬的流動(dòng)方向發(fā)生了明顯轉(zhuǎn)折，大致與分流線df平行，可將Ⅱ區(qū)視為剛性塊，并沿分流線df滑動(dòng)。

如圖2所示，在Ⅳ區(qū)底部?jī)晒山饘俳粎R處會(huì)出現(xiàn)角度為θ的弧線區(qū)域，在這一區(qū)域內(nèi)，由于已經(jīng)流動(dòng)很長(zhǎng)距離，金屬流動(dòng)速度遠(yuǎn)慢于同區(qū)域金屬，則向Ⅴ區(qū)流動(dòng)金屬往往不足，在Ⅴ區(qū)中金屬需要向下填充。因此在連續(xù)擠壓包覆過程中，由于Ⅱ區(qū)比Ⅰ區(qū)分得金屬多，再加上Ⅳ區(qū)出現(xiàn)難流動(dòng)部位，則在連續(xù)擠壓包覆成形的前期以及過程中可能會(huì)出現(xiàn)未焊合的缺陷。

轉(zhuǎn)角區(qū)金屬流動(dòng)狀態(tài)分析。

匯合室中Ⅴ區(qū)，Ⅵ區(qū)以及Ⅶ區(qū)流動(dòng)的金屬繼續(xù)向前流動(dòng)，在轉(zhuǎn)角區(qū)與瓶式導(dǎo)流模接觸，在它約束下該變流動(dòng)方向，由徑向流動(dòng)方向轉(zhuǎn)為沿著導(dǎo)流模的水平方向流動(dòng)。圖3為鋁護(hù)套連續(xù)擠壓包覆瓶式導(dǎo)流模，由圖可知其為軸對(duì)稱結(jié)構(gòu)，流動(dòng)的金屬受其約束只能改變流動(dòng)方向，而不能改變流速。因此，匯合室的Ⅴ區(qū)，Ⅵ區(qū)以及Ⅶ區(qū)金屬流動(dòng)速度的不均勻會(huì)延續(xù)到轉(zhuǎn)角區(qū)金屬的流動(dòng)，從而轉(zhuǎn)角區(qū)瓶式導(dǎo)流模上下部分流動(dòng)不均勻。

焊合室金屬流動(dòng)狀態(tài)分析。

在連續(xù)擠壓包覆型腔中，流動(dòng)的金屬在匯合室匯合后受到瓶式導(dǎo)流模的約束改變流動(dòng)的方向，沿著導(dǎo)流模的方向流入焊合室。圖4為連續(xù)包覆型腔焊合室示意圖，圖中箭頭的方向?yàn)榻饘倭鲃?dòng)的方向，金屬在焊合室焊合經(jīng)定徑帶流出模腔，得到成型的產(chǎn)品。在焊合室中，流動(dòng)的金屬在凹模和型腔的底部形成一部分區(qū)域，此處金屬流動(dòng)緩慢，稱為死區(qū)。如圖所示，鋁護(hù)套連續(xù)擠壓包覆焊合室為軸對(duì)稱結(jié)構(gòu)，其上下部位金屬流動(dòng)繼續(xù)流動(dòng)不均勻，這也就造成了鋁護(hù)套連續(xù)擠壓包覆生產(chǎn)的彎折和卷曲等缺陷，實(shí)際生產(chǎn)中往往要通過后期的牽引等手段解決。

（1）對(duì)鋁護(hù)套連續(xù)擠壓包覆模腔進(jìn)行分區(qū)，分別分析了模腔中匯合室、轉(zhuǎn)角區(qū)和焊合室中金屬的流動(dòng)狀態(tài)。（2）通過分析模腔中各區(qū)域的金屬流動(dòng)過程，提出了鋁護(hù)套連續(xù)擠壓包覆實(shí)際生產(chǎn)中出現(xiàn)的彎折、卷曲及未焊合等缺陷的產(chǎn)生原因，為其解決提供了理論依據(jù)。（3）根據(jù)分析結(jié)果，提出實(shí)際生產(chǎn)解決彎折、卷曲及未焊合等缺陷的實(shí)際方法。

參考文獻(xiàn)

[1] 宋寶韞，樊志新，劉元文.銅、鋁連續(xù)擠壓技術(shù)特點(diǎn)及工業(yè)應(yīng)用[J].稀有金屬，2004（1）：257.

[2] 賀幼良.連續(xù)擠壓包覆成形過程的理論與實(shí)驗(yàn)研究[D].沈陽：東北大學(xué)，1998.endprint

摘 要：本文對(duì)鋁護(hù)套連續(xù)擠壓包覆模腔進(jìn)行分區(qū)，分別分析了模腔中匯合室、轉(zhuǎn)角區(qū)和焊合室中金屬的流動(dòng)狀態(tài)。通過分析模腔中各區(qū)域的金屬流動(dòng)過程，提出了鋁護(hù)套連續(xù)擠壓包覆實(shí)際生產(chǎn)中出現(xiàn)的彎折、卷曲及未焊合等缺陷的產(chǎn)生原因，為其解決提供了理論依據(jù)。

關(guān)鍵詞：鋁護(hù)套 連續(xù)擠壓包覆 模腔 金屬流動(dòng)

中圖分類號(hào)：TG302 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1672-3791（2014）05（a）-0097-02

經(jīng)濟(jì)發(fā)展急劇增加電力的消耗，使高壓電纜的運(yùn)用逐漸成為城市電網(wǎng)建設(shè)的發(fā)展趨勢(shì)。鋁護(hù)套起到靜電屏蔽、承受短路電流、防水及鎧裝保護(hù)層等作用，是高壓電纜的重要組成部分之一。連續(xù)擠壓包覆技術(shù)（Continuous Extrusion Cladding）是在連續(xù)擠壓技術(shù)基礎(chǔ)上發(fā)展而來的一種新型塑性加工技術(shù)，已廣泛應(yīng)用于雙金屬?gòu)?fù)合導(dǎo)線、電纜及光纜護(hù)套等的生產(chǎn)上[1]。這種技術(shù)利用擠壓輪與原料之間的摩擦力作為驅(qū)動(dòng)力實(shí)現(xiàn)了連續(xù)生產(chǎn)，具有高效和節(jié)能的優(yōu)勢(shì)。因此，連續(xù)擠壓包覆技術(shù)是一種理想的電纜鋁護(hù)套生產(chǎn)技術(shù)。

鋁護(hù)套連續(xù)擠壓包覆技術(shù)的原理如圖1所示是利用摩擦力作為驅(qū)動(dòng)力進(jìn)行擠壓，擠壓靴被放置在擠壓輪的上方，芯線穿過擠壓型腔，從而使擠出的金屬可間接地?cái)D壓包覆在芯線上，從?？谕瑫r(shí)擠出，得到包覆產(chǎn)品，鋁護(hù)套的生產(chǎn)采用的就是這種間接包覆工藝[2]。

由圖1可知，鋁護(hù)套連續(xù)擠壓包覆成形過程是一個(gè)受多種因素影響的復(fù)雜過程。首先，擠壓輪槽為擴(kuò)展型，極易出現(xiàn)使坯料與輪槽脫離接觸的拱起現(xiàn)象，從而摩擦驅(qū)動(dòng)力降低；另外，切向進(jìn)料導(dǎo)致包覆模腔上下部位為非對(duì)稱結(jié)構(gòu)，模腔中導(dǎo)流模上下部位金屬流動(dòng)速度差別，在擠出?？谔幊霈F(xiàn)彎折和卷曲現(xiàn)象。

模腔內(nèi)金屬流動(dòng)狀態(tài)分析。

如圖2所示，兩股金屬坯料在擠壓輪槽側(cè)面的摩擦力作用下擠入包覆型腔中，連續(xù)擠壓包覆型腔由匯合室、轉(zhuǎn)角區(qū)和焊合室三部分組成，兩股金屬先在匯合室中進(jìn)行匯合，然后經(jīng)焊合室從?？跀D出，形成鋁管，再通過后續(xù)的拉拔工藝形成鋁護(hù)套包覆在芯線上。在匯合室中，金屬將進(jìn)行分流和體積分配，導(dǎo)流模上下不對(duì)稱結(jié)構(gòu)造成了金屬流動(dòng)的不均勻，降低了鋁護(hù)套的焊合強(qiáng)度和尺寸精度。因此，提高型腔中金屬流動(dòng)均勻性是連續(xù)擠壓包覆工藝的核心，首先必須對(duì)連續(xù)擠壓包覆型腔內(nèi)金屬流動(dòng)過程進(jìn)行分析。

匯合室金屬流動(dòng)狀態(tài)分析。

如圖2所示，根據(jù)在匯合室中金屬流動(dòng)特點(diǎn)，將匯合室分為7個(gè)變形區(qū)，g點(diǎn)為弧ig上的切線ag的切點(diǎn)，而ce線垂直于切線ag。Ⅰ區(qū)為錐形導(dǎo)流道，從?？谶M(jìn)入Ⅰ區(qū)的金屬，一部分從Ⅲ區(qū)和Ⅳ區(qū)流過，進(jìn)入Ⅴ區(qū)，然后被擠入焊合室；另一部分從Ⅱ區(qū)流過，進(jìn)入Ⅵ區(qū)和Ⅶ區(qū)，并將Ⅵ區(qū)和Ⅶ區(qū)金屬擠入焊合室。這兩部分金屬的分流線為dfh，如圖所示，其中d點(diǎn)為ab線垂直平分線與ce線的交點(diǎn)，f點(diǎn)和h點(diǎn)分別為og線與弧fl和弧hk的交點(diǎn)。在Ⅰ區(qū)中，比鄰Ⅱ區(qū)這邊模腔內(nèi)壁與豎直方向有6度的夾角，Ⅱ區(qū)中金屬流量多于Ⅰ區(qū)。

在Ⅲ、Ⅳ區(qū)中，當(dāng)金屬坯料全部充滿時(shí)，由于受到匯合室側(cè)壁的限制金屬沿水平?jīng)]有移動(dòng)，只沿著導(dǎo)流模徑向流動(dòng)，因此可以被視為平面應(yīng)變；在Ⅱ區(qū)中，金屬的流動(dòng)方向發(fā)生了明顯轉(zhuǎn)折，大致與分流線df平行，可將Ⅱ區(qū)視為剛性塊，并沿分流線df滑動(dòng)。

如圖2所示，在Ⅳ區(qū)底部?jī)晒山饘俳粎R處會(huì)出現(xiàn)角度為θ的弧線區(qū)域，在這一區(qū)域內(nèi)，由于已經(jīng)流動(dòng)很長(zhǎng)距離，金屬流動(dòng)速度遠(yuǎn)慢于同區(qū)域金屬，則向Ⅴ區(qū)流動(dòng)金屬往往不足，在Ⅴ區(qū)中金屬需要向下填充。因此在連續(xù)擠壓包覆過程中，由于Ⅱ區(qū)比Ⅰ區(qū)分得金屬多，再加上Ⅳ區(qū)出現(xiàn)難流動(dòng)部位，則在連續(xù)擠壓包覆成形的前期以及過程中可能會(huì)出現(xiàn)未焊合的缺陷。

轉(zhuǎn)角區(qū)金屬流動(dòng)狀態(tài)分析。

匯合室中Ⅴ區(qū)，Ⅵ區(qū)以及Ⅶ區(qū)流動(dòng)的金屬繼續(xù)向前流動(dòng)，在轉(zhuǎn)角區(qū)與瓶式導(dǎo)流模接觸，在它約束下該變流動(dòng)方向，由徑向流動(dòng)方向轉(zhuǎn)為沿著導(dǎo)流模的水平方向流動(dòng)。圖3為鋁護(hù)套連續(xù)擠壓包覆瓶式導(dǎo)流模，由圖可知其為軸對(duì)稱結(jié)構(gòu)，流動(dòng)的金屬受其約束只能改變流動(dòng)方向，而不能改變流速。因此，匯合室的Ⅴ區(qū)，Ⅵ區(qū)以及Ⅶ區(qū)金屬流動(dòng)速度的不均勻會(huì)延續(xù)到轉(zhuǎn)角區(qū)金屬的流動(dòng)，從而轉(zhuǎn)角區(qū)瓶式導(dǎo)流模上下部分流動(dòng)不均勻。

焊合室金屬流動(dòng)狀態(tài)分析。

在連續(xù)擠壓包覆型腔中，流動(dòng)的金屬在匯合室匯合后受到瓶式導(dǎo)流模的約束改變流動(dòng)的方向，沿著導(dǎo)流模的方向流入焊合室。圖4為連續(xù)包覆型腔焊合室示意圖，圖中箭頭的方向?yàn)榻饘倭鲃?dòng)的方向，金屬在焊合室焊合經(jīng)定徑帶流出模腔，得到成型的產(chǎn)品。在焊合室中，流動(dòng)的金屬在凹模和型腔的底部形成一部分區(qū)域，此處金屬流動(dòng)緩慢，稱為死區(qū)。如圖所示，鋁護(hù)套連續(xù)擠壓包覆焊合室為軸對(duì)稱結(jié)構(gòu)，其上下部位金屬流動(dòng)繼續(xù)流動(dòng)不均勻，這也就造成了鋁護(hù)套連續(xù)擠壓包覆生產(chǎn)的彎折和卷曲等缺陷，實(shí)際生產(chǎn)中往往要通過后期的牽引等手段解決。

（1）對(duì)鋁護(hù)套連續(xù)擠壓包覆模腔進(jìn)行分區(qū)，分別分析了模腔中匯合室、轉(zhuǎn)角區(qū)和焊合室中金屬的流動(dòng)狀態(tài)。（2）通過分析模腔中各區(qū)域的金屬流動(dòng)過程，提出了鋁護(hù)套連續(xù)擠壓包覆實(shí)際生產(chǎn)中出現(xiàn)的彎折、卷曲及未焊合等缺陷的產(chǎn)生原因，為其解決提供了理論依據(jù)。（3）根據(jù)分析結(jié)果，提出實(shí)際生產(chǎn)解決彎折、卷曲及未焊合等缺陷的實(shí)際方法。

參考文獻(xiàn)

[1] 宋寶韞，樊志新，劉元文.銅、鋁連續(xù)擠壓技術(shù)特點(diǎn)及工業(yè)應(yīng)用[J].稀有金屬，2004（1）：257.

[2] 賀幼良.連續(xù)擠壓包覆成形過程的理論與實(shí)驗(yàn)研究[D].沈陽：東北大學(xué)，1998.endprint

摘 要：本文對(duì)鋁護(hù)套連續(xù)擠壓包覆模腔進(jìn)行分區(qū)，分別分析了模腔中匯合室、轉(zhuǎn)角區(qū)和焊合室中金屬的流動(dòng)狀態(tài)。通過分析模腔中各區(qū)域的金屬流動(dòng)過程，提出了鋁護(hù)套連續(xù)擠壓包覆實(shí)際生產(chǎn)中出現(xiàn)的彎折、卷曲及未焊合等缺陷的產(chǎn)生原因，為其解決提供了理論依據(jù)。

關(guān)鍵詞：鋁護(hù)套 連續(xù)擠壓包覆 模腔 金屬流動(dòng)

中圖分類號(hào)：TG302 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A 文章編號(hào)：1672-3791（2014）05（a）-0097-02

經(jīng)濟(jì)發(fā)展急劇增加電力的消耗，使高壓電纜的運(yùn)用逐漸成為城市電網(wǎng)建設(shè)的發(fā)展趨勢(shì)。鋁護(hù)套起到靜電屏蔽、承受短路電流、防水及鎧裝保護(hù)層等作用，是高壓電纜的重要組成部分之一。連續(xù)擠壓包覆技術(shù)（Continuous Extrusion Cladding）是在連續(xù)擠壓技術(shù)基礎(chǔ)上發(fā)展而來的一種新型塑性加工技術(shù)，已廣泛應(yīng)用于雙金屬?gòu)?fù)合導(dǎo)線、電纜及光纜護(hù)套等的生產(chǎn)上[1]。這種技術(shù)利用擠壓輪與原料之間的摩擦力作為驅(qū)動(dòng)力實(shí)現(xiàn)了連續(xù)生產(chǎn)，具有高效和節(jié)能的優(yōu)勢(shì)。因此，連續(xù)擠壓包覆技術(shù)是一種理想的電纜鋁護(hù)套生產(chǎn)技術(shù)。

鋁護(hù)套連續(xù)擠壓包覆技術(shù)的原理如圖1所示是利用摩擦力作為驅(qū)動(dòng)力進(jìn)行擠壓，擠壓靴被放置在擠壓輪的上方，芯線穿過擠壓型腔，從而使擠出的金屬可間接地?cái)D壓包覆在芯線上，從?？谕瑫r(shí)擠出，得到包覆產(chǎn)品，鋁護(hù)套的生產(chǎn)采用的就是這種間接包覆工藝[2]。

由圖1可知，鋁護(hù)套連續(xù)擠壓包覆成形過程是一個(gè)受多種因素影響的復(fù)雜過程。首先，擠壓輪槽為擴(kuò)展型，極易出現(xiàn)使坯料與輪槽脫離接觸的拱起現(xiàn)象，從而摩擦驅(qū)動(dòng)力降低；另外，切向進(jìn)料導(dǎo)致包覆模腔上下部位為非對(duì)稱結(jié)構(gòu)，模腔中導(dǎo)流模上下部位金屬流動(dòng)速度差別，在擠出模口處出現(xiàn)彎折和卷曲現(xiàn)象。

模腔內(nèi)金屬流動(dòng)狀態(tài)分析。

如圖2所示，兩股金屬坯料在擠壓輪槽側(cè)面的摩擦力作用下擠入包覆型腔中，連續(xù)擠壓包覆型腔由匯合室、轉(zhuǎn)角區(qū)和焊合室三部分組成，兩股金屬先在匯合室中進(jìn)行匯合，然后經(jīng)焊合室從模口擠出，形成鋁管，再通過后續(xù)的拉拔工藝形成鋁護(hù)套包覆在芯線上。在匯合室中，金屬將進(jìn)行分流和體積分配，導(dǎo)流模上下不對(duì)稱結(jié)構(gòu)造成了金屬流動(dòng)的不均勻，降低了鋁護(hù)套的焊合強(qiáng)度和尺寸精度。因此，提高型腔中金屬流動(dòng)均勻性是連續(xù)擠壓包覆工藝的核心，首先必須對(duì)連續(xù)擠壓包覆型腔內(nèi)金屬流動(dòng)過程進(jìn)行分析。

匯合室金屬流動(dòng)狀態(tài)分析。

如圖2所示，根據(jù)在匯合室中金屬流動(dòng)特點(diǎn)，將匯合室分為7個(gè)變形區(qū)，g點(diǎn)為弧ig上的切線ag的切點(diǎn)，而ce線垂直于切線ag。Ⅰ區(qū)為錐形導(dǎo)流道，從?？谶M(jìn)入Ⅰ區(qū)的金屬，一部分從Ⅲ區(qū)和Ⅳ區(qū)流過，進(jìn)入Ⅴ區(qū)，然后被擠入焊合室；另一部分從Ⅱ區(qū)流過，進(jìn)入Ⅵ區(qū)和Ⅶ區(qū)，并將Ⅵ區(qū)和Ⅶ區(qū)金屬擠入焊合室。這兩部分金屬的分流線為dfh，如圖所示，其中d點(diǎn)為ab線垂直平分線與ce線的交點(diǎn)，f點(diǎn)和h點(diǎn)分別為og線與弧fl和弧hk的交點(diǎn)。在Ⅰ區(qū)中，比鄰Ⅱ區(qū)這邊模腔內(nèi)壁與豎直方向有6度的夾角，Ⅱ區(qū)中金屬流量多于Ⅰ區(qū)。

在Ⅲ、Ⅳ區(qū)中，當(dāng)金屬坯料全部充滿時(shí)，由于受到匯合室側(cè)壁的限制金屬沿水平?jīng)]有移動(dòng)，只沿著導(dǎo)流模徑向流動(dòng)，因此可以被視為平面應(yīng)變；在Ⅱ區(qū)中，金屬的流動(dòng)方向發(fā)生了明顯轉(zhuǎn)折，大致與分流線df平行，可將Ⅱ區(qū)視為剛性塊，并沿分流線df滑動(dòng)。

如圖2所示，在Ⅳ區(qū)底部?jī)晒山饘俳粎R處會(huì)出現(xiàn)角度為θ的弧線區(qū)域，在這一區(qū)域內(nèi)，由于已經(jīng)流動(dòng)很長(zhǎng)距離，金屬流動(dòng)速度遠(yuǎn)慢于同區(qū)域金屬，則向Ⅴ區(qū)流動(dòng)金屬往往不足，在Ⅴ區(qū)中金屬需要向下填充。因此在連續(xù)擠壓包覆過程中，由于Ⅱ區(qū)比Ⅰ區(qū)分得金屬多，再加上Ⅳ區(qū)出現(xiàn)難流動(dòng)部位，則在連續(xù)擠壓包覆成形的前期以及過程中可能會(huì)出現(xiàn)未焊合的缺陷。

轉(zhuǎn)角區(qū)金屬流動(dòng)狀態(tài)分析。

匯合室中Ⅴ區(qū)，Ⅵ區(qū)以及Ⅶ區(qū)流動(dòng)的金屬繼續(xù)向前流動(dòng)，在轉(zhuǎn)角區(qū)與瓶式導(dǎo)流模接觸，在它約束下該變流動(dòng)方向，由徑向流動(dòng)方向轉(zhuǎn)為沿著導(dǎo)流模的水平方向流動(dòng)。圖3為鋁護(hù)套連續(xù)擠壓包覆瓶式導(dǎo)流模，由圖可知其為軸對(duì)稱結(jié)構(gòu)，流動(dòng)的金屬受其約束只能改變流動(dòng)方向，而不能改變流速。因此，匯合室的Ⅴ區(qū)，Ⅵ區(qū)以及Ⅶ區(qū)金屬流動(dòng)速度的不均勻會(huì)延續(xù)到轉(zhuǎn)角區(qū)金屬的流動(dòng)，從而轉(zhuǎn)角區(qū)瓶式導(dǎo)流模上下部分流動(dòng)不均勻。

焊合室金屬流動(dòng)狀態(tài)分析。

在連續(xù)擠壓包覆型腔中，流動(dòng)的金屬在匯合室匯合后受到瓶式導(dǎo)流模的約束改變流動(dòng)的方向，沿著導(dǎo)流模的方向流入焊合室。圖4為連續(xù)包覆型腔焊合室示意圖，圖中箭頭的方向?yàn)榻饘倭鲃?dòng)的方向，金屬在焊合室焊合經(jīng)定徑帶流出模腔，得到成型的產(chǎn)品。在焊合室中，流動(dòng)的金屬在凹模和型腔的底部形成一部分區(qū)域，此處金屬流動(dòng)緩慢，稱為死區(qū)。如圖所示，鋁護(hù)套連續(xù)擠壓包覆焊合室為軸對(duì)稱結(jié)構(gòu)，其上下部位金屬流動(dòng)繼續(xù)流動(dòng)不均勻，這也就造成了鋁護(hù)套連續(xù)擠壓包覆生產(chǎn)的彎折和卷曲等缺陷，實(shí)際生產(chǎn)中往往要通過后期的牽引等手段解決。

（1）對(duì)鋁護(hù)套連續(xù)擠壓包覆模腔進(jìn)行分區(qū)，分別分析了模腔中匯合室、轉(zhuǎn)角區(qū)和焊合室中金屬的流動(dòng)狀態(tài)。（2）通過分析模腔中各區(qū)域的金屬流動(dòng)過程，提出了鋁護(hù)套連續(xù)擠壓包覆實(shí)際生產(chǎn)中出現(xiàn)的彎折、卷曲及未焊合等缺陷的產(chǎn)生原因，為其解決提供了理論依據(jù)。（3）根據(jù)分析結(jié)果，提出實(shí)際生產(chǎn)解決彎折、卷曲及未焊合等缺陷的實(shí)際方法。

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