桂金詠，高建虎，雍學(xué)善，李勝軍，王萬里

（中國石油勘探開發(fā)研究院 西北分院，蘭州 730020）

0 引言

Goodway等［1］在Fatti近似方程的基礎(chǔ)上，利用疊前AVO屬性反演方法首先提取出縱波、橫波阻抗反射率，然后采用疊后反演的方法首次反演出儲(chǔ)層預(yù)測領(lǐng)域較為重要的縱、橫波阻抗等彈性參數(shù)?；谶@種思想，后續(xù)許多學(xué)者根據(jù)不同的Zoeppritz近似方程，采用先疊前AVO屬性反演、后疊后反演的方法，反演得到了縱橫波速度、阻抗、拉梅參數(shù)、剪切模量、密度等眾多在儲(chǔ)層預(yù)測中較為重要的彈性參數(shù)。但隨著研究與實(shí)際應(yīng)用的深入，許多學(xué)者發(fā)現(xiàn)由于Zoeppritz近似方程系數(shù)矩陣條件數(shù)較大，低信噪比的疊前道集會(huì)導(dǎo)致后續(xù)彈性參數(shù)反演結(jié)果極不穩(wěn)定［2－5］。針對(duì)這一問題，Connolly等［6］提出了彈性阻抗反演理論，彈性阻抗反演基于抗噪性更好的角度部分疊加地震道集，考慮了子波隨炮檢距的變化、兼具疊前AVO屬性反演與疊后波阻抗（A－coustic Impedance，AI）反演的優(yōu)點(diǎn)，無需做多大改變即可采用業(yè)已成熟的疊后波阻抗反演技術(shù)，反演出包含流體信息的彈性阻抗體。更為重要的是，基于不同角度的彈性阻抗體，采用線性求解的方式即可直接反演出縱波、橫波速度及密度等彈性參數(shù)，是目前應(yīng)用最為廣泛的彈性參數(shù)反演方法之一［2，7－11］。然而在實(shí)際應(yīng)用過程中，勘探工作者逐漸意識(shí)到彈性阻抗方程是單入射角的函數(shù)，理應(yīng)采用單角度疊加地震道集，而實(shí)際上由于采集及處理技術(shù)的限制，彈性阻抗反演卻采用的是信噪比較高的角度部分疊加地震道集［12］。這就造成方程與地震道集間的矛盾，致使反演得到的彈性阻抗體存在一定的誤差，進(jìn)而影響了后續(xù)彈性參數(shù)的反演精度。針對(duì)方程與實(shí)際道集間的矛盾，作者基于疊加阻抗理論，通過推導(dǎo)將常規(guī)彈性阻抗方程由單角度函數(shù)改寫為角度疊加范圍的函數(shù)，首次引入到彈性參數(shù)反演當(dāng)中，以期提高彈性參數(shù)的反演精度。

1 方法原理

1.1 疊加阻抗方程

由于利用彈性阻抗方程反演彈性參數(shù)有諸多優(yōu)點(diǎn)，許多學(xué)者根據(jù)不同的彈性參數(shù)反演需要，基于不同的Zoeppritz近似方程推導(dǎo)出了多種形式的彈性阻抗方程［6，8－12］，如表1所示。

通過觀察表1可知，表1中彈性阻抗方程可以總結(jié)為式（1）。

其中A、B、C分別為不同的彈性參數(shù)；A0、B0、C0分別為目的層段相應(yīng)彈性參數(shù)平均值；EI0為相應(yīng)的尺度標(biāo)準(zhǔn)化因子；a（θ）、b（θ）、c（θ）為隨入射角度變化的函數(shù)。

由式（1）可知，彈性阻抗方程EI（θ）為單入射角θ的函數(shù)。實(shí)際上由于采集和處理技術(shù)的限制，很難準(zhǔn)確得到單角度疊加地震道集，致使在實(shí)際應(yīng)用中彈性阻抗反演只能采用信噪比更高的、某一角度范圍內(nèi)的角度疊加道集，即角度部分疊加道集。針對(duì)彈性阻抗方程與實(shí)際道集間的矛盾，Li等［12］對(duì)Connolly彈性阻抗方程推導(dǎo)所基于的Aki－Richards近似方程進(jìn)行角度疊加范圍的積分，通過推導(dǎo)將彈性阻抗方程從單角度的函數(shù)改寫為角度疊加范圍的函數(shù)，稱作疊加阻抗方程（Stack Impedance，SI）：

其中Vp、Vs、ρ分別表示縱波速度、橫波速度及密度；Vp0、Vs0、ρ0分別表示目的層段縱波速度、橫波速度及密度的平均值；Φ0、Φ分別表示角度疊加范圍的起始、終止角度。可以看到，SI方程同Connolly的EI＿Aki方程表達(dá)式的區(qū)別僅在于指數(shù)項(xiàng)的不同，EI＿Aki方程的指數(shù)項(xiàng)為單角度θ的函數(shù)，而SI方程的指數(shù)項(xiàng)為角度范圍的函數(shù)，當(dāng)終止角度Φ趨近于起始角度Φ0，即地震資料為單角度疊加地震道集時(shí)，SI方程即為彈性阻抗方程EI＿Aki。Li等［12］人認(rèn)為SI方程比Connolly的EI＿Aki方程更加適合角度部分疊加道集，反演得到的阻抗值更接近真實(shí)值。因此按照這種推導(dǎo)思路，如表1中所示彈性阻抗方程經(jīng)過推導(dǎo)均可得到相應(yīng)的疊加阻抗方程（見附錄），從而更加符合實(shí)際地震道集情況，反演得到的組抗體精度也會(huì)更高。

表1 不同形式的彈性阻抗方程與反演的彈性參數(shù)Tab.1 The elastic impedance equations of different forms and elastic parameters

1.2 彈性參數(shù)反演

同Connolly最初提出彈性阻抗方程一樣，Li等人只是將SI作為波阻抗的擴(kuò)展用于巖性以及流體的直接指示。為了充分利用疊加阻抗方程更加適合傳統(tǒng)角度部分疊加地震道集的優(yōu)勢，作者經(jīng)過推導(dǎo)，將傳統(tǒng)彈性阻抗方程改寫為疊加阻抗方程，進(jìn)而引入到彈性參數(shù)反演中。通過觀察（見附錄），作者推導(dǎo)的疊加阻抗方程均可表述為：

其中A、B、C分別為不同的彈性參數(shù)；A0、B0、C0分別為目的層段相應(yīng)彈性參數(shù)平均值；SI0為相應(yīng)的尺度標(biāo)準(zhǔn)化因子；指數(shù)項(xiàng) m（Φ0，Φ）、n（Φ0，Φ）、p（Φ0，Φ）為角度疊加范圍的函數(shù)，這就是疊加阻抗方程與傳統(tǒng)彈性阻抗方程（見式（1））最大的不同之處。

基于疊加阻抗方程，采用傳統(tǒng)的疊后波阻抗反演技術(shù)，即可得到疊加阻抗數(shù)據(jù)體。則對(duì)于角度疊加范圍為Φ0～Φ的同一疊加阻抗數(shù)據(jù)體，各采樣點(diǎn)t（t＝1，2，…，n）處的指數(shù)項(xiàng) m（Φ0，Φ）、n（Φ0，Φ）、p（Φ0，Φ）相同，對(duì)式（3）兩邊取對(duì)數(shù)可得式（4）。

根據(jù)式（4），通過線性回歸方式得到同一疊加角度范圍下各采樣點(diǎn)的指數(shù)項(xiàng)：m（Φ0，Φ）、n（Φ0，Φ）、p（Φ0，Φ）。則對(duì)于角度疊加范圍分別為Φ0－Φ1、Φ2－Φ3、Φ4－Φ5的三個(gè)疊加阻抗體則有9個(gè)常指數(shù)，帶入到式（3）中可得到式（5）。

利用疊加阻抗井旁道反演結(jié)果，結(jié)合相關(guān)測井曲線解方程組（5），可以得到彈性參數(shù)A、B、C。結(jié)合附錄中推導(dǎo)的各種形式的疊加阻抗方程，可實(shí)現(xiàn)縱波、橫波速度及阻抗、密度、拉梅參數(shù)、剪切模量、流體項(xiàng)、泊松比等彈性參數(shù)的反演。

圖1 基于疊加阻抗理論的彈性參數(shù)反演流程technological inversion process of elastic parameter based on the theory of Stack impedance

1.3 實(shí)施流程

基于疊加阻抗理論的彈性參數(shù)反演流程（圖1），主要有以下五個(gè)關(guān)鍵步驟：

（1）地震資料處理。主要是對(duì)地震資料進(jìn)行保幅疊前時(shí)間偏移，然后抽取角度部分疊加地震道集，一般需要近、中、遠(yuǎn)三個(gè)不同角度部分疊加道集數(shù)據(jù)體。

（2）測井資料處理。主要是對(duì)測井曲線進(jìn)行基線校正、環(huán)境校正、橫向標(biāo)準(zhǔn)化等處理，利用縱波、橫波速度測井曲線根據(jù)疊加阻抗方程，計(jì)算出井旁道疊加阻抗曲線，結(jié)合層位、鉆井等地質(zhì)信息進(jìn)行低頻模型的構(gòu)建。

（3）角度子波提取與合成記錄標(biāo)定。對(duì)每個(gè)角度道集分別提取不同的角度子波，然后用提取的子波做合成記錄標(biāo)定，標(biāo)定后再提子波，如此反復(fù)直到合成記錄與地震記錄吻合較好。

（4）疊加阻抗數(shù)據(jù)體反演?；跍y井約束反演的思想對(duì)各角度部分疊加地震道集進(jìn)行反演，得到相應(yīng)的三個(gè)疊加阻抗數(shù)據(jù)體。

（5）彈性參數(shù)數(shù)據(jù)體反演?；谏鲜霾襟E得到的三個(gè)疊加阻抗數(shù)據(jù)體，求解方程組（5），可得到各道任意采樣點(diǎn)處的彈性參數(shù)。

2 效果分析

2.1 近似精度分析

以EI＿Shuey彈性阻抗方程及其疊加阻抗方程SI＿Shuey（見附錄式（x））為例，進(jìn)一步論證疊加阻抗方程較彈性阻抗方程更加符合角度部分疊加道集。如圖2所示為三類AVO模型，由上到下依次是第三類、第二類、第一類AVO砂泥巖模型。采用5°到35°的合成角度道，進(jìn)行疊加得到角度部分疊加道記錄，如3（a）、（b）中黑色波動(dòng)線所示。分別利用EI＿Shuey、SI＿Shuey方程計(jì)算模型的反射系數(shù)，然后與30Hz雷克子波褶積得到合成地震記錄道，如圖3（a）、（b）中紅色波動(dòng)曲線所示，其中SI＿Shuey方程角度疊加范圍取5至35°，EI＿Shuey方程角度值取角度疊加范圍的中間值20°。

由圖3可以看到，基于SI＿Shuey方程得到的合成地震記錄，比EI＿Shuey方程合成記錄與角度部分疊加地震記錄整體匹配得更好，尤其對(duì)于第二類含氣砂巖（1 800ms左右處），兩種方程差別尤為明顯。這與振幅在含氣砂巖與泥巖界面處相位發(fā)生了反轉(zhuǎn)而EI＿Shuey方程并沒有考慮到角度疊加效應(yīng)有關(guān)。因此利用疊加阻抗方程替代彈性阻抗方程進(jìn)行阻抗數(shù)據(jù)體反演，可以得到更加符合實(shí)際地震道集的阻抗體，這與Li等人［12］的結(jié)論一致。

2.2 穩(wěn)定性分析

由矩陣?yán)碚摽芍?，方程?）中9個(gè)與角度有關(guān)的指數(shù)項(xiàng)組成的系數(shù)矩陣的條件數(shù)大小，關(guān)系到矩陣方程（5）求解的穩(wěn)定性［13］。假設(shè)背景橫波、縱波速度比值的平方（Vs／Vp）2取“0.25”，彈性阻抗方程近角度θ1取10°，遠(yuǎn)角度θ3從25°到45°范圍內(nèi)取值，中角度θ2取近角度與遠(yuǎn)角度的中間值。疊加阻抗方程的近、中、遠(yuǎn)角度取值范圍為彈性阻抗方程所取角度θ±5°。分別計(jì)算表1中彈性阻抗方程及其相應(yīng)疊加阻抗方程（見附錄）的指數(shù)項(xiàng)矩陣條件數(shù)，如圖4所示?？梢钥吹剑孩佼?dāng)遠(yuǎn)角度小于35°時(shí)，疊加阻抗方程系數(shù)矩陣條件數(shù)均小于相應(yīng)的彈性阻抗方程，此時(shí)利用疊加阻抗方程提取彈性參數(shù)的穩(wěn)定性，要高于相應(yīng)的彈性阻抗方程；②當(dāng)遠(yuǎn)角度大于35°時(shí)，疊加阻抗與彈性方程的系數(shù)矩陣條件數(shù)均較小，這時(shí)兩種方程穩(wěn)定性相當(dāng)。因此可以認(rèn)為，利用疊加阻抗方程進(jìn)行彈性參數(shù)反演是相對(duì)穩(wěn)定的。

圖2 模型縱、橫波速度以及密度參數(shù)Fig.2 The model parameters of P wave velocity，S wave velocity and density

2.3 實(shí)際應(yīng)用分析

圖3 合成地震記錄與角度部分疊加記錄對(duì)比Fig.3 The contrast of the record between synthetic seismic and angle stacked seismic

圖4 彈性阻抗方程與疊加阻抗方程系數(shù)矩陣條件數(shù)對(duì)比Fig.4 The contrast of the condition number of the coefficient matrix between the elastic impedance equation and stack impedance equation

不同巖石以及同一種巖石含不同流體時(shí)其彈性的性質(zhì)也不一樣，具體表現(xiàn)為彈性參數(shù)的數(shù)值大小不同。巖石物理理論及實(shí)際應(yīng)用均表明，砂巖的泊松比要小于泥巖的泊松比，且砂巖含氣時(shí)差異尤為明顯，含氣砂巖泊松比值一般不超過“0.2”［14］。因此，泊松比參數(shù)常被用來識(shí)別油氣儲(chǔ)層。將本文方法應(yīng)用于某研究區(qū)，該研究區(qū)主產(chǎn)層為砂泥巖巖性氣藏，呈高電阻率特征。巖石物理交匯分析表明，泊松比在該地區(qū)具備較好的氣藏識(shí)別效果，因此我們基于三個(gè)角度部分疊加地震道集，分別利用包含泊松比項(xiàng)的彈性阻抗方程EI＿Shuey與疊加阻抗方程SI＿Shuey進(jìn)行泊松比的反演，反演結(jié)果如圖5、圖6所示。該地區(qū)電阻率測井顯示在剖面1.40s～1.43 s之間存在氣藏（剖面中橢圓框所示為氣藏，投影曲線為電阻率測井曲線）。從圖5、圖6中可以看到，EI＿Shuey、SI＿Shuey方程反演得到的泊松比在氣藏處均呈低值，均在一定程度上指示出了氣藏。但對(duì)比圖5、圖6可以發(fā)現(xiàn)，圖6氣藏處泊松比值在“0.2”以下，泊松比低值異常比圖5中的EI＿Shuey方程反演結(jié)果更加突出且與圍巖區(qū)分更加清晰，這非常有利于地質(zhì)解釋工作者圈定出氣藏的分布，實(shí)際試氣結(jié)果與巖芯取樣也證實(shí)了這一點(diǎn)。這說明本文提出的彈性參數(shù)反演方法，比傳統(tǒng)方法更加適合常規(guī)的角度部分疊加地震道集，反演得到的彈性參數(shù)更加準(zhǔn)確。

3 結(jié)論

圖5 EI＿Shuey方程反演得到的泊松比剖面Fig.5 The Poisson＇s ratio inverted by the equation of EI＿Shuey

圖6 SI＿Shuey方程反演得到的泊松比剖面Fig.6 The Poisson＇s ratio inverted by the equation of SI＿Shuey

彈性參數(shù)在儲(chǔ)層預(yù)測中具有極其重要的作用，其精度關(guān)系到儲(chǔ)層預(yù)測的可信度。疊加阻抗方程解決了彈性阻抗反演在實(shí)際過程中所使用的角度地震道集并非單角度疊加的問題，疊加阻抗方程更加符合實(shí)際情況，得到的阻抗數(shù)據(jù)體更為精確。更為重要的是將疊加阻抗的思想引入到彈性參數(shù)的反演當(dāng)中，僅需將常見彈性阻抗方程改寫為疊加阻抗的形式、按照原有的彈性參數(shù)反演流程，即可更加穩(wěn)定、精確地反演出縱橫波速度、縱橫波阻抗、拉梅參數(shù)、剪切模量、泊松比等多種在儲(chǔ)層預(yù)測中較為重要的彈性參數(shù)。理論分析以及實(shí)際資料應(yīng)用均表明，該方法具有較好的應(yīng)用效果及應(yīng)用前景。

附錄

當(dāng)角度疊加范圍為Φ0－Φ時(shí)，對(duì)R（θ）進(jìn)行角度積分：

記SI為疊加阻抗，疊加阻抗同彈性阻抗一樣，是聲波阻抗的推廣，反射系數(shù)可以用阻抗的對(duì)數(shù)值表示［6，12］：

將上式帶入到式（i）中得到：

利用對(duì)數(shù)運(yùn)算法則得到：

對(duì)上式取積分：

與彈性阻抗方程類似，利用方程（v）計(jì)算得到的阻抗值，會(huì)隨著角度疊加范圍的變化而發(fā)生量綱尺度的變化，引入三個(gè)標(biāo)準(zhǔn)化常數(shù)A0、B0、C0，分別由目的層段相應(yīng)彈性參數(shù)取平均值得到，采用Whitecomb的標(biāo)準(zhǔn)化方法得到［15］：

上式即為疊加阻抗方程的最終推導(dǎo)形式，其中SI0為與A0、B0、C0有關(guān)的標(biāo)準(zhǔn)化系數(shù)，其取值同EI0。式（vi）即為疊加阻抗方程的一般表達(dá)式，當(dāng)終止角度Φ趨近于起始角度Φ0時(shí)，式（vi）即變?yōu)閭鹘y(tǒng)的彈性阻抗方程。

按照這種推導(dǎo)過程，彈性阻抗方程EI＿Fatti可以改寫為包含縱波、橫波阻抗、密度Ip、Is、ρ的疊加阻抗方程：

彈性阻抗方程EI＿Gray可以改寫為包含拉梅參數(shù)λ、剪切模量μ、密度ρ的疊加阻抗方程：

彈性阻抗方程EI＿Russell可以改寫為包含Gassmann流體項(xiàng)f、剪切模量μ、密度ρ的疊加阻抗方程：

彈性阻抗方程EI＿Shuey可以改寫為包含泊松比σ、縱波速Vp、密度ρ的疊加阻抗方程：

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