劉宗昌，計(jì)云萍

(內(nèi)蒙古科技大學(xué)材料與冶金學(xué)院，內(nèi)蒙古包頭 014010)

馬氏體相變研究的最新進(jìn)展(五)

劉宗昌，計(jì)云萍

(內(nèi)蒙古科技大學(xué)材料與冶金學(xué)院，內(nèi)蒙古包頭 014010)

4 馬氏體相變的阻力和馬氏體點(diǎn)

20世紀(jì)前葉始，對(duì)于馬氏體相變熱力學(xué)進(jìn)行了大量的研究和計(jì)算，對(duì)相變驅(qū)動(dòng)力有了較為清晰的認(rèn)識(shí)，取得一定成績(jī)［6］。這里主要闡述相變阻力問(wèn)題，研究分析相變阻力的內(nèi)容和大小具有重要理論意義。

任何自然事物的演化過(guò)程中均存在驅(qū)動(dòng)力，但也都受到阻力的作用。馬氏體相變的阻力包括應(yīng)變能、界面能等項(xiàng)，為正值。只有相變驅(qū)動(dòng)力的絕對(duì)值大于阻力時(shí)，相變才能自發(fā)地進(jìn)行。相變阻力大時(shí)，則需要較大的相變驅(qū)動(dòng)力。鋼中馬氏體相變阻力最大，而相變驅(qū)動(dòng)力也最大。有的合金中的馬氏體相變阻力很小，則其相變驅(qū)動(dòng)力也不大。

馬氏體相變是一級(jí)相變，相變時(shí)有潛熱放出，并且伴隨著體積的變化。新舊相化學(xué)自由焓之差(相變驅(qū)動(dòng)力)用于支付放熱和馬氏體缺陷儲(chǔ)存能、應(yīng)變能等項(xiàng)。

本講在理論上綜合分析了馬氏體相變的阻力，并且進(jìn)行了計(jì)算。認(rèn)為相變驅(qū)動(dòng)力除了用于克服體積應(yīng)變能、缺陷儲(chǔ)存能、支付相變潛熱等阻力外，已經(jīng)不足以進(jìn)行切變，因切變過(guò)程耗能太大(比相變驅(qū)動(dòng)力大1～2個(gè)數(shù)量級(jí))，不符合省能原則，因此馬氏體相變以切變方式進(jìn)行，缺乏熱力學(xué)可能性。

馬氏體點(diǎn)則是相變驅(qū)動(dòng)力和相變阻力相平衡的最高溫度，Ms點(diǎn)是馬氏體相變開始的溫度。馬氏體點(diǎn)與母相的化學(xué)成分等因素密切相關(guān)，具有重要應(yīng)用價(jià)值。

4.1 馬氏體相變的阻力

純鐵馬氏體相變的臨界驅(qū)動(dòng)力約為-1180×103J/mol，從純鐵到1.2%C的Fe-C合金，相變驅(qū)動(dòng)力隨著碳濃度的增高而增大，說(shuō)明高碳馬氏體相變需要較大的過(guò)冷度。增加奧氏體中的碳含量，則降低馬氏體點(diǎn)(Ms)，在具有更大相變驅(qū)動(dòng)力的情況下才能發(fā)生馬氏體相變。這是由于奧氏體中的碳含量增加，改變了奧氏體的自由焓，也增大了相變應(yīng)變能等阻力的緣故。

4.1.1 馬氏體相變阻力項(xiàng)

馬氏體相變的阻力均為正值，因?yàn)榍凶儥C(jī)制不正確，因此不考慮切變阻力，則有如下各項(xiàng):

1)因比體積變化引起膨脹所造成的體積應(yīng)變能NV;

2)在馬氏體內(nèi)部形成高密度位錯(cuò)、精細(xì)孿晶、微細(xì)層錯(cuò)所需的能量，分別記為Nd、Nt、Nc;

3)馬氏體周圍的奧氏體中形成位錯(cuò)所需的能量也記為Nd;

4)馬氏體板條間、板條領(lǐng)域間、或片間的界面能記為Nj;

5)其他能量:表面能Ns，磁場(chǎng)能Nm，應(yīng)力場(chǎng)能Ny，母相缺陷能Nq等。

6)相變潛熱Qf的釋放。

母相的晶體缺陷能Nq對(duì)于馬氏體相變形核起促進(jìn)作用，但不是所有缺陷處都有馬氏體形核，即一部分貢獻(xiàn)給形核功，另一部分遺傳給新相。故此母相晶體缺陷能Nq不計(jì)入阻力項(xiàng)。其他各項(xiàng)阻力之總和令其為 ΔGγ→M:

式中，各項(xiàng)能量單位的量綱以J/mol表示。

奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)橹楣怏w時(shí)，放出相變潛熱，會(huì)使溫度-時(shí)間曲線上出現(xiàn)平臺(tái)，熱效應(yīng)非常明顯。但奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體時(shí)，一般難以察覺(jué)有潛熱放出，尤其是在淬火冷卻劑中淬火時(shí)，不會(huì)覺(jué)得有潛熱放出。對(duì)于Fe-Ni合金爆發(fā)型馬氏體轉(zhuǎn)變，試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)有大量熱量放出，并使試樣溫度升高，據(jù)文獻(xiàn)記載每片馬氏體周圍的溫度更高，還可發(fā)出聲音［21］。這在理論上也是成立的。因?yàn)轳R氏體相變是一級(jí)相變，相變過(guò)程中必然放出相變潛熱。如Co合金馬氏體的相變熱約為400～500 J/mol;而鐵基合金中相變熱約為2000～3000 J/mol。相變潛熱消耗于相變驅(qū)動(dòng)力，屬于相變阻力的一部分。鋼中的馬氏體相變潛熱缺少計(jì)量，暫時(shí)不計(jì)入。

當(dāng)不考慮應(yīng)力場(chǎng)、磁場(chǎng)的影響時(shí)，鋼中馬氏體相變阻力項(xiàng)較多;在有色金屬及合金中，馬氏體只有層錯(cuò)，如Cu-Zn合金、Cu-A合金，其馬氏體中只有層錯(cuò)亞結(jié)構(gòu)，而層錯(cuò)能很低。相變阻力項(xiàng)少，

有色合金的馬氏體相變體積變化小，則體積應(yīng)變能NV小;層錯(cuò)能Nc很低。因此其馬氏體相變阻力很小，不需要大的相變驅(qū)動(dòng)力即可完成馬氏體轉(zhuǎn)變。

4.1.2 純鐵馬氏體相變時(shí)的阻力

當(dāng)不考慮應(yīng)力場(chǎng)、磁場(chǎng)的影響時(shí)，則省略磁場(chǎng)能Nm和應(yīng)力場(chǎng)能Ny兩項(xiàng);純鐵轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體時(shí)，沒(méi)有殘留奧氏體和孿晶亞結(jié)構(gòu)，則不考慮Nd和Nt項(xiàng);當(dāng)不考慮表面馬氏體時(shí)，可省略表面能Ns。則由式(1)可得

1)求體積膨脹所造成的應(yīng)變能NV

式中:E為彈性模量;δ為錯(cuò)配度。純鐵的馬氏體點(diǎn)為520℃，取其彈性模量E=189 GPa=1.89×1011Pa。

由于δ是新舊相晶格常數(shù)a的變化率，對(duì)于奧氏體→馬氏體的相變，晶格常數(shù)a是縮小的，也就是從0.3591 nm(fcc)變?yōu)?.2861 nm(bcc)。這不能反映馬氏體相變時(shí)的體積膨脹特征(比容增大)引起的應(yīng)變能。其晶體膨脹應(yīng)變能應(yīng)當(dāng)以體積膨脹率或長(zhǎng)度變形率表示。因此，取長(zhǎng)度變形率［26］

取純鐵克原子體積 VP=7.5 cm3/克原子［1］。算得馬氏體相變的體積應(yīng)變能為NV=509 J/mol。

徐祖耀應(yīng)用下式計(jì)算馬氏體相變時(shí)的單位體積膨脹應(yīng)變能［6］:

2)求高密度位錯(cuò)+微細(xì)層錯(cuò)的儲(chǔ)存能(Nd+Nc)

純鐵馬氏體為位錯(cuò)型板條狀馬氏體，其亞結(jié)構(gòu)是高密度位錯(cuò)，位錯(cuò)密度可高達(dá)近1012/cm2。如圖56所示為板條狀馬氏體中的高密度纏結(jié)位錯(cuò)。其應(yīng)變能約為 Nd=418 J/mol［6］。

超高碳馬氏體中也會(huì)出現(xiàn)少許孿晶。如將含有0.029%La的純鐵(高純鋼)，3 mm 厚的薄試樣，于1100℃加熱保溫后，淬火于冰鹽水中，得到板條狀馬氏體組織，馬氏體中除了高密度位錯(cuò)外，還有孿晶，如圖57所示。說(shuō)明孿晶亞結(jié)構(gòu)也可以在超低碳馬氏體中出現(xiàn)。但是由于太少，故在計(jì)算中省略。

圖56 板條狀馬氏體片中的高密度位錯(cuò)，TEMFig.56 TEM image of high density dislocation in lath martensite

圖57 含有0.029%La的純鐵馬氏體組織及孿晶［18］，TEMFig.57 TEM images of martensite morphology and twin crystals in pure iron containing 0.029%La

近年來(lái)發(fā)現(xiàn)，板條狀馬氏體中也有層錯(cuò)亞結(jié)構(gòu)［16-17］。微細(xì)層錯(cuò)也有儲(chǔ)存能，雖然體心立方晶格的層錯(cuò)能比面心立方的高，但層錯(cuò)能本身能量仍然較低。由于板條狀馬氏體中的層錯(cuò)發(fā)現(xiàn)較少，暫不計(jì)入。

3)板條狀馬氏體的界面能Nj

奧氏體與馬氏體之間界面能在200 erg/cm［26］左右。馬氏體與奧氏體保持半共格連接，半共格界面的界面能［27］，一般為 0.2 ～0.5 J/m2。

取:Nj= σαγ=0.5 J/m2

馬氏體板條之間及馬氏體領(lǐng)域之間的界面能估計(jì)為9 J/mol［6］。淬火板條狀馬氏體中，板條晶越細(xì)小，界面面積越大。

將各個(gè)數(shù)值代入式(5)～(7)，得純鐵的γ→α馬氏體時(shí)，算得相變阻力

純鐵馬氏體相變臨界相變驅(qū)動(dòng)力-1180 J/mol。在不考慮潛熱、聲音，忽略層錯(cuò)能等情況下，計(jì)算相變阻力936 J/mol，此值低于相變驅(qū)動(dòng)力的絕對(duì)值，是合理的。顯然在相變驅(qū)動(dòng)力作用下，克服相變阻力完成γ→α馬氏體轉(zhuǎn)變是可能的。

由于切變過(guò)程缺乏試驗(yàn)依據(jù)［28-29］，根據(jù)省能原則，晶格切變不可能發(fā)生。因此上述計(jì)算中不考慮切變耗能是必要的、合理的。

4.1.3 有色金屬合金中馬氏體相變阻力

有色金屬及合金中的馬氏體相變驅(qū)動(dòng)力較小，如 Cu-Al合金馬氏體相變臨界驅(qū)動(dòng)力 25.1 J/mol［22］。

在69.59 Cu-26.29 Zn-4.06 Al(wt%)合金中，750℃固溶處理15 min，淬火到80℃保溫2 h后，以量熱法測(cè)得其馬氏體點(diǎn)Ms=25℃，Af=42℃，測(cè)得熱焓的變化ΔH≈6.2 J/g。依此算得相變的驅(qū)動(dòng)力ΔG= -10.4 J/mol［23］。比純鐵馬氏體相變臨界驅(qū)動(dòng)力(-1180 J/mol)小兩個(gè)數(shù)量級(jí)。

有色金屬及合金中，馬氏體相變阻力很小，多為熱彈性馬氏體。

如銅合金熱彈性馬氏體相變過(guò)程中，體積膨脹產(chǎn)生體積應(yīng)變能NV，亞結(jié)構(gòu)主要是層錯(cuò)和孿晶。圖58為Cu-Al合金馬氏體的組織的電鏡照片。可見亞結(jié)構(gòu)主要是層錯(cuò)和孿晶。

當(dāng)不考慮切變應(yīng)變能時(shí)，相變阻力主要是層錯(cuò)儲(chǔ)存能Nc，合計(jì)阻力為

圖 58 Cu-11.42 Al-0.35 Be-0.18 B(ω，%)合金馬氏體層錯(cuò)亞結(jié)構(gòu)，TEMFig.58 TEM image of stacking fault substructure in martensite of Cu-11.42 Al-0.35 Be-0.18 B(ω，%)

依據(jù)上述的計(jì)算方法，取其彈性模量E=1.21×1011Pa，計(jì)算單位體積膨脹應(yīng)變能得

銅的克原子體積VP=7.19 cm3/克原子，則馬氏體相變的體積應(yīng)變能為NV=0.89 J/mol?？磥?lái)體積應(yīng)變能很小，故一般是忽略不計(jì)的。

銅中的層錯(cuò)能 γSF約為 40 ～50 mJ/m［22］。銅合金中的層錯(cuò)能 γSF約 20 mJ/m2［5］。Cu-Zn-Al合金的層錯(cuò)能 γSF取 1 mJ/m2［6］。

γSF取20 mJ/m2，層錯(cuò)厚度d=4 nm，計(jì)算層錯(cuò)能Nc為

算得 Nc=36 J/mol。

合計(jì)總阻力ΔG阻為

βCu-基合金熱彈性馬氏體的阻力約為8.36～20.9 J/mol［2］。由于文獻(xiàn)提供的層錯(cuò)能 γSF數(shù)據(jù)不等，故相變阻力計(jì)算值有較小的偏差，但在合理范圍內(nèi)。總之銅合金馬氏體相變阻力很小。

有色金屬中馬氏體相變驅(qū)動(dòng)力的計(jì)算值范圍在1.5 ～25 J/mol內(nèi)［5］，與相變阻力計(jì)算值大體上相適應(yīng)。但是上述阻力的計(jì)算中同樣沒(méi)有考慮切變能，如果計(jì)入切變能，則相變阻力太大了。

4.2 切變耗能

4.2.1 鋼中馬氏體相變的晶格切變耗能

K-S模型是晶格切變模型，以切變方式進(jìn)行晶格轉(zhuǎn)變，需要克服的切變阻力很大。已經(jīng)計(jì)算了各種切變模型進(jìn)行切變需要的切變能量:K-S晶格切變使γ-Fe→α馬氏體(0%C)時(shí)，共需切變能量為 Nk=44.9×103J/mol;西山切變模型，需切變能量 Nx=N1q=35×103J/mol;G-T切變模型，共需切變能量NG=25.3 ×103J/mol［2］。可見，切變耗能太大，是相變驅(qū)動(dòng)力遠(yuǎn)遠(yuǎn)不能達(dá)到的。

Aaronson等采用下列方程計(jì)算切變阻力［30］:

將此觀點(diǎn)延伸到馬氏體相變，式中的彈性模量E與溫度有關(guān)，隨著相變溫度的降低，彈性模量值將迅速增大，則按照上式計(jì)算切變應(yīng)變能Wε還要隨之增大。對(duì)于高碳透鏡片狀馬氏體，取c/b=0.1，按照上式算得切變應(yīng)變能Wε=7340 J/mol，顯然切變?cè)斐傻膽?yīng)變能太大了，相變驅(qū)動(dòng)力難以克服阻力進(jìn)行馬氏體相變［2］。

4.2.2 有色金屬中馬氏體相變的切變耗能

有色金屬及合金中的馬氏體，其相變驅(qū)動(dòng)力很小，如鈷、鈷合金、銦合金等，其相變驅(qū)動(dòng)力僅1.5～16 J/mol，說(shuō)明這種馬氏體相變中的相變阻力較小。其原因是在有色金屬合金中，馬氏體相變引起的體積變化很小，因此體積應(yīng)變能小;而其馬氏體的亞結(jié)構(gòu)是孿晶或?qū)渝e(cuò)，孿晶界面能和層錯(cuò)能均很低，因此相變阻力很小，多為熱彈性馬氏體相變，逆轉(zhuǎn)變也容易進(jìn)行。

但是，若以切變方式進(jìn)行，則耗能很大。例如以銅合金馬氏體計(jì)算。

已知金屬在剪切時(shí)，切應(yīng)力τ=Gγ，其中G為切變彈性模量，γ為切應(yīng)變，單位是弧度。以銅合金為例，取其切變彈性模量G=48.3×103MN/m2。取Cu合金切變角為1°［6］，γ =0.0175 弧度。

銅的相對(duì)原子質(zhì)量為64，即每摩爾銅原子的質(zhì)量為64 g，銅的密度為8.9 g/cm3，故銅的摩爾體積為

按銅算得切變能Ns為

按照 Cu-Zn-Al合金，V=8.33 ×10-6m3/mol，代入算得切變能Ns為

Ns=0.5 ×48.3 ×103MN/m2× (0.0175)2×8.33 ×10-6m3/mol=62 J·mol-1。

前述已經(jīng)算得層錯(cuò)應(yīng)變能Nc=36 J/mol。再加上切變應(yīng)變能62 J/mol，總計(jì)相變阻力為98 J/mol。

將此阻力與相變驅(qū)動(dòng)力比較，顯然銅合金熱彈性馬氏體相變驅(qū)動(dòng)力難以克服如此大的阻力。相變驅(qū)動(dòng)力遠(yuǎn)遠(yuǎn)不能支持切變過(guò)程的進(jìn)行。切變過(guò)程不符合省能原則，因此系統(tǒng)自組織功能不可能選擇切變方式。

4.3 馬氏體點(diǎn)及應(yīng)用

4.3.1 馬氏體點(diǎn)的定義

馬氏體點(diǎn)(Ms)是馬氏體相變的開始溫度，它是母相和馬氏體的兩相自由能之差達(dá)到相變所需要的最小驅(qū)動(dòng)力值時(shí)的溫度，這個(gè)溫度即為Ms溫度。將ΔGγ→M=0的溫度定義為馬氏體轉(zhuǎn)變開始溫度，其定義式為:ΔGγ→M=0。此為馬氏體相變開始條件［6］。

馬氏體變溫轉(zhuǎn)變基本上結(jié)束的溫度為Mf，稱馬氏體轉(zhuǎn)變停止點(diǎn)。實(shí)際上，淬火冷卻到Mf溫度時(shí)，一般尚存在未轉(zhuǎn)變的奧氏體，這些奧氏體將殘留下來(lái)，稱其為殘留奧氏體。

Mf點(diǎn)難以實(shí)際測(cè)定，缺乏實(shí)際意義。從理論上講，Mf點(diǎn)應(yīng)當(dāng)是馬氏體相變完全終止的溫度，但是，由于大量馬氏體的形成，使少量的殘余奧氏體難以繼續(xù)轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體，即馬氏體相變難以真正結(jié)束。當(dāng)然低碳板條狀馬氏體中殘留奧氏體極少，難以應(yīng)用X射線儀(XRD)測(cè)出，只在中、高碳鋼中殘留奧氏體較多。

4.3.2 馬氏體點(diǎn)與化學(xué)成分關(guān)系

鋼中的馬氏體點(diǎn)與奧氏體的成分密切相關(guān)，因?yàn)閵W氏體的自由焓是隨著碳含量和合金元素含量而改變的。試驗(yàn)表明，隨著奧氏體含碳量增加，馬氏體點(diǎn)降低。徐祖耀算得純鐵的馬氏體點(diǎn)Ms=800 K，鋼中馬氏體點(diǎn)隨碳含量的增加而降低，且把馬氏體點(diǎn)與碳含量的關(guān)系定為線性關(guān)系［6］，

并將Fe-C合金的馬氏體點(diǎn)Ms與含碳量的關(guān)系用圖59所示。實(shí)際上不是線性關(guān)系，只有在較小的成分范圍內(nèi)才具有近似的線性關(guān)系。

馬氏體點(diǎn)與鋼中的化學(xué)成分實(shí)際上為非線性關(guān)系。如圖60所示的實(shí)際測(cè)得的不同碳濃度的Fe-C合金的馬氏體點(diǎn)?？梢婑R氏體點(diǎn)Ms和Mf與含碳量呈現(xiàn)非線性關(guān)系。各種合金元素對(duì)馬氏體點(diǎn)的影響也是非線性的，如圖61表示了合金元素對(duì)鐵合金馬氏體點(diǎn)的影響，可見Co、Al兩個(gè)因素有提高馬氏體點(diǎn)的作用，而Si對(duì)馬氏體點(diǎn)的影響不大。其他元素是降低馬氏體點(diǎn)的。所有元素的影響均隨著含量而呈現(xiàn)非線性關(guān)系。

實(shí)際測(cè)得的工業(yè)用鋼的馬氏體點(diǎn)與碳含量的關(guān)系也是非線性的。如圖62所示為工具鋼和合金結(jié)構(gòu)鋼的馬氏體點(diǎn)與碳含量的關(guān)系。顯然鋼中的碳含量增加時(shí)，實(shí)測(cè)馬氏體點(diǎn)是降低的，并且是非線性的。

實(shí)驗(yàn)表明，稀土元素當(dāng)固溶于奧氏體中時(shí)，也可降低馬氏體點(diǎn)。在18C2N4WREA中加入0.018%RE后，與不加稀土的鋼相比，Ms點(diǎn)由250℃降低到180 ℃，降低了70 ℃［31］。

試驗(yàn)表明，在10SiMn鋼中加入0.117%Ce(均為質(zhì)量分?jǐn)?shù))，在10SiMnNb鋼中加入0.065%RE，在42MnV鋼中加入0.056%RE，在60Mn2鋼中加入0.15%Ce，這些鋼中加入稀土后，應(yīng)用全自動(dòng)相變儀測(cè)定馬氏體點(diǎn)，發(fā)現(xiàn)Bs、Ms、Mf均降低。這些鋼中的硫含量很低，在0.003% ～0.009%之間。因此稀土元素在鋼中能夠固溶，固態(tài)稀土對(duì)過(guò)冷奧氏體的轉(zhuǎn)變產(chǎn)生影響［32］。

圖59 Fe-C合金Ms與含碳量的關(guān)系［6］Fig.59 Diagram of relation between Msof Fe-C alloys and carbon content［6］

圖60 含碳量對(duì)馬氏體點(diǎn)的影響Fig.60 Effect of carbon content on martensite point

圖61 合金元素含量對(duì)鐵合金Ms點(diǎn)的影響Fig.61 Effect of alloying elements content on Ms of ferro alloys

圖62 工具鋼(a)和合金結(jié)構(gòu)鋼(b)的馬氏體點(diǎn)與碳含量的關(guān)系Fig.62 Diagrams of relation between Msof tool steel(a)and alloy constructional steel(b)and carbon content

書刊中有不少計(jì)算馬氏體點(diǎn)的方程式是按線性關(guān)系處理的，如:

上述兩式成立的條件是完全奧氏體化，并且它們不適用于高碳鋼和高合金鋼。

從這些計(jì)算式可見，馬氏體點(diǎn)Ms與合金元素的含量(質(zhì)量分?jǐn)?shù)%)成比例，把合金元素對(duì)馬氏體點(diǎn)的影響看成了各個(gè)合金元素作用的簡(jiǎn)單的線性疊加，這些計(jì)算是近似的，不夠準(zhǔn)確，僅供參考。實(shí)際生產(chǎn)中主要是采用試驗(yàn)方法測(cè)定的Ms點(diǎn)，可查手冊(cè)。

4.3.3 馬氏體點(diǎn)在生產(chǎn)中的應(yīng)用

1)Ms點(diǎn)可作為制定熱處理工藝的依據(jù)。如貝氏體等溫淬火，馬氏體淬火，中溫形變淬火等工藝都需要參考Ms溫度。在分析和控制熱處理質(zhì)量時(shí)也需要參考Ms點(diǎn)。

2)Ms點(diǎn)的高、低影響淬火后的殘余奧氏體量。Ms溫度愈低，殘余奧氏體量越多。而殘余奧氏體量則影響淬火鋼的硬度和精密零件的尺寸穩(wěn)定性等。依據(jù)Ms溫度高低，制訂冷處理及相應(yīng)的回火工藝。

3)馬氏體點(diǎn)與鋼件的淬火開裂存在密切的關(guān)系，淬火裂紋大多發(fā)生在含碳量0.4%C以上、Ms點(diǎn)在330℃以下的鋼種中。因此注意調(diào)整馬氏體點(diǎn)，使其在350℃以上發(fā)生馬氏體轉(zhuǎn)變，不僅能減少變形開裂，而且可望獲得較好韌性。這對(duì)結(jié)構(gòu)鋼和工具鋼均有重要意義。

4)奧氏體-馬氏體沉淀硬化不銹鋼的調(diào)整處理。這種鋼可調(diào)整熱處理工藝改變Ms點(diǎn)的高低，即利用碳化物析出控制奧氏體中的實(shí)際溶碳量來(lái)調(diào)節(jié)鋼的馬氏體點(diǎn)。將Ms點(diǎn)調(diào)整到室溫以下，得奧氏體組織，以便冷加工。Ms點(diǎn)在室溫以上得到馬氏體組織。以便時(shí)效強(qiáng)化。

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Latest Advances in Study on Martensite Phase Transformation(5)

LIU Zong-chang，JI Yun-ping
(School of Material and Metallurgy，Inner Mongolia University of Science and Technology，Baotou Inner Mongolia 014010，China)

TG111.5

A

1673-4971(2014)05-0001-06

2013-10-25

劉宗昌(1940-)，男，教授，從事金屬固態(tài)相變和熱處理技術(shù)研究。

聯(lián)系電話:0472-2122655;E-mail:lzchang75@163.com

內(nèi)蒙古自治區(qū)科技引導(dǎo)計(jì)劃項(xiàng)目(20071911);國(guó)家自然科學(xué)基金(51261018)。