朱鵬飛, 馬炳和, 姜澄宇, 鄧進(jìn)軍, 王云龍
(西北工業(yè)大學(xué) 空天微納系統(tǒng)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,陜西 西安 710072)
流體壁面剪應(yīng)力是精確掌握壁面摩擦阻力的重要依據(jù),是研究邊界層流動(dòng)狀態(tài)的重要物理量,對(duì)新型航空航天飛行器、水中航行器減阻降噪、氣動(dòng)和水動(dòng)性能的設(shè)計(jì)研究具有重要意義[1]。
基于MEMS技術(shù)研制的熱敏式剪應(yīng)力微傳感器具有流場(chǎng)干擾小、陣列化、響應(yīng)快等特點(diǎn),能夠達(dá)到傳統(tǒng)測(cè)量裝置如斯坦頓管、普林斯頓管、雙向隔板等不能達(dá)到的流體壁面剪應(yīng)力精確測(cè)量要求[2],為流體壁面剪應(yīng)力測(cè)量提供了新的技術(shù)手段。
熱敏式剪應(yīng)力微傳感器是基于熱平衡原理來(lái)間接測(cè)量壁面剪應(yīng)力的,可以分為恒流、恒溫、恒壓等工作模式,其中,恒流模式是最常用的一種工作模式。國(guó)內(nèi)外的眾多學(xué)者對(duì)恒流模式熱敏剪應(yīng)力微傳感器做了研究,美國(guó)加州理工學(xué)院和加州大學(xué)洛杉磯分校聯(lián)合研制了一種工作在恒流模式下的硅基微型熱敏剪應(yīng)力傳感器,其靈敏度在剪應(yīng)力為0.2 Pa時(shí)可以達(dá)到15 mV/Pa[3,4]。國(guó)內(nèi)西北工業(yè)大學(xué)成功研制出柔性熱膜式剪應(yīng)力微傳感器,并開發(fā)出了一種恒流驅(qū)動(dòng)模式下的測(cè)量系統(tǒng)[5]。
本文在西北工業(yè)大學(xué)柔性熱膜式剪應(yīng)力微傳感器基礎(chǔ)上,研究了如何基于驅(qū)動(dòng)電流來(lái)最大程度地提高傳感器的靈敏度。通過(guò)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了傳感器靈敏度與驅(qū)動(dòng)電流的關(guān)系。結(jié)合傳感器水下工作時(shí)的最大安全工作溫度,確定了其水下工作時(shí)的最大允許驅(qū)動(dòng)電流。在保證傳感器水下正常工作的前提下,使其靈敏度大幅提高。
在恒流模式下,熱敏式剪應(yīng)力微傳感器電壓輸出V與流速u滿足以下關(guān)系[6]
(1)
其中,A,B為與速度無(wú)關(guān)的常數(shù),它們與流體的熱容、導(dǎo)熱性及粘度等性質(zhì)相關(guān),n為與傳感器敏感單元尺寸相關(guān)的常數(shù),V0為傳感器在零剪應(yīng)力輸入時(shí)的電壓輸出值。對(duì)于矩形水槽流動(dòng)狀態(tài),流速u與剪應(yīng)力τ滿足以下關(guān)系[7]
(2)
其中,h和w分別為矩形水槽的高度和寬度,μ為流體的動(dòng)力粘度。因此,結(jié)合式(1)和式(2)可以得到熱敏式剪應(yīng)力微傳感器電壓輸出V與剪應(yīng)力τ的關(guān)系
(3)
對(duì)公式(3)求導(dǎo)就可以得到熱敏式剪應(yīng)力微傳感器在不同剪應(yīng)力τ輸入下的靈敏度S值[8]
(4)
因?yàn)棣印?,n≤1,所以,由公式(4)可知隨著剪應(yīng)力增大,傳感器靈敏度會(huì)降低。但是,隨著剪應(yīng)力輸入的減小,傳感器探頭表面強(qiáng)制對(duì)流換熱會(huì)減弱,從而其工作溫度升高。由此可知,在零剪應(yīng)力輸入下,傳感器的工作溫度將會(huì)達(dá)到最大。所以,通過(guò)靜水中的I-V特性測(cè)試實(shí)驗(yàn)來(lái)確定熱敏式剪應(yīng)力微傳感器在水下工作的最大允許驅(qū)動(dòng)電流。
在恒流模式驅(qū)動(dòng)下,增大驅(qū)動(dòng)電流可以有效提高剪應(yīng)力微傳感器的靈敏度,提高傳感器的測(cè)試性能[9],同時(shí)也會(huì)增大傳感器探頭的工作溫度。尤其是在水下測(cè)量時(shí),過(guò)高的工作溫度會(huì)在傳感器探頭表面產(chǎn)生氣泡,從而影響傳感器的正常工作。為了確定熱敏式剪應(yīng)力微傳感器在水下工作時(shí)的最大允許驅(qū)動(dòng)電流,需要研究不同電流驅(qū)動(dòng)下傳感器在水下的工作溫度情況。
本文選用如圖1所示的柔性熱膜式剪應(yīng)力微傳感器進(jìn)行靜水I-V特性測(cè)試(即將剪應(yīng)力微傳感器置于靜水中,采集其在不同驅(qū)動(dòng)電流下的電壓值),得到了該傳感器的I-V特性曲線,如圖2所示。
圖1 柔性熱敏式剪應(yīng)力微傳感器[10]
圖2 熱敏式剪應(yīng)力微傳感器的I-V特性曲線
傳感器工作在恒流模式下,通過(guò)歐姆定律可計(jì)算得到不同驅(qū)動(dòng)電流下傳感器的電阻值。另外,傳感器的電阻值R與其對(duì)應(yīng)工作溫度T存在以下關(guān)系[7]
R=R0[1+α(T-T0)].
(5)
其中,α為熱敏電阻器的電阻器溫度系數(shù),T0為參考溫度,R0為參考溫度為T0時(shí)的電阻值。所以,通過(guò)計(jì)算就得到了不同驅(qū)動(dòng)電流下傳感器的水下工作溫度情況,如圖3所示。
圖3 不同電流驅(qū)動(dòng)下熱敏式剪應(yīng)力微傳感器的工作溫度
熱膜式剪應(yīng)力微傳感器在水下的工作溫度通常比水溫高出20~30 ℃左右,以避免在探頭表面產(chǎn)生氣泡。本文實(shí)驗(yàn)水溫為18 ℃,所以,為了安全起見,選用38 ℃作為該傳感器在水下工作的最高安全工作溫度。結(jié)合圖3所示數(shù)據(jù)就可以確定60 mA為該傳感器在水下工作時(shí)的最大允許驅(qū)動(dòng)電流。
由第2節(jié)可知,要研究熱敏式剪應(yīng)力微傳感器靈敏度與驅(qū)動(dòng)電流的關(guān)系,需要首先研究輸出電壓隨剪應(yīng)力輸入的變化規(guī)律,所以,本文通過(guò)微小型扁薄矩形標(biāo)準(zhǔn)剪應(yīng)力發(fā)生裝置對(duì)柔性熱膜式剪應(yīng)力微傳感器進(jìn)行了不同驅(qū)動(dòng)電流下的電壓—剪應(yīng)力特性測(cè)試實(shí)驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)裝置原理圖如圖4所示,裝置內(nèi)的水流在扁薄矩形槽內(nèi)形成純剪切流,槽內(nèi)流量Q與壁面剪應(yīng)力τ又存在以下關(guān)系[9]
(6)
其中,Dh為水力學(xué)半徑,A為水槽橫截面積,φ(n)為扁薄矩形槽修正因子,μ為水的動(dòng)力粘度系數(shù),Q為水槽內(nèi)單位時(shí)間流量。采集不同流量下對(duì)應(yīng)的傳感器輸出電壓值,通過(guò)計(jì)算就可以得到傳感器的輸出電壓V與剪應(yīng)力τ關(guān)系曲線。
圖4 剪應(yīng)力發(fā)生裝置示意圖
由于60 mA為該傳感器在水下工作時(shí)的最大允許驅(qū)動(dòng)電流,所以,實(shí)驗(yàn)中選擇30,40,50,60 mA作為該傳感器的驅(qū)動(dòng)電流,實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖5所示。
圖5 不同驅(qū)動(dòng)電流下輸出電壓V與剪應(yīng)力τ關(guān)系曲線
圖5中各曲線對(duì)剪應(yīng)力τ求導(dǎo)就可以得到不同驅(qū)動(dòng)電流下該傳感器靈敏度S與剪應(yīng)力τ的關(guān)系,如圖6所示。從圖中可以看出:在相同的剪應(yīng)力輸入下,驅(qū)動(dòng)電流越大,該傳感器的靈敏度就越大。當(dāng)剪應(yīng)力輸入為0.2 Pa時(shí),30 mA的驅(qū)動(dòng)電流使該傳感器的靈敏度為3.7 mV/Pa,而最大允許驅(qū)動(dòng)電流60 mA可以使該靈敏度提高到23.8 mV/Pa。
同時(shí)可以看出:隨著剪應(yīng)力輸入的增大,傳感器的靈敏度會(huì)不斷降低,這也驗(yàn)證了第2節(jié)中的理論分析。
圖7所示為不同電流驅(qū)動(dòng)下該傳感器工作溫度隨剪應(yīng)力輸入變化的曲線圖??梢钥闯霎?dāng)驅(qū)動(dòng)電流為60 mA時(shí),該傳感器的工作溫度在安全工作溫度范圍內(nèi),這也驗(yàn)證了60 mA作為該傳感器水下工作時(shí)的最大允許驅(qū)動(dòng)電流是安全的。
圖6 不同驅(qū)動(dòng)電流下靈敏度隨剪應(yīng)力的變化
圖7 不同驅(qū)動(dòng)電流下傳感探頭工作溫度與剪應(yīng)力τ關(guān)系曲線
本文研究了如何基于驅(qū)動(dòng)電流來(lái)最大程度的提高熱敏式剪應(yīng)力微傳感器的靈敏度,理論分析了傳感器靈敏度隨剪應(yīng)力輸入的變化規(guī)律,研究了傳感器靈敏度與驅(qū)動(dòng)電流的關(guān)系,并通過(guò)電壓—剪應(yīng)力特性測(cè)試實(shí)驗(yàn)進(jìn)行了驗(yàn)證。通過(guò)靜水I-V特性測(cè)試實(shí)驗(yàn)確定了傳感器水下工作時(shí)的最大允許驅(qū)動(dòng)電流為60 mA,使剪應(yīng)力輸入為0.2 Pa時(shí),傳感器的靈敏度達(dá)到23.8 mV/Pa。
參考文獻(xiàn):
[1] Xu Yong,Jiang Fukang,Newbern S,et al.Flexible shear-stress sensor skin and its application to unmanned aerial vehicles[J].Sensors and Actuators A:Physical,2003,105(3):321-329.
[2] Padmanabhan Aravind.Silicon micromachined sensors and sensor arrays for shear-stress measurements in aerodynamic flows[R].Boston:ACDL Technical Reports,1997:1.
[3] Jiang Fukang,Lee Gwobin,Tai Yuchong,et al.A flexible micromachine-based shear-stress sensor array and its application to separation-point detection[J].Sensors and Actuators A: Physical,2000,79(3):194-203.
[4] Liu C,Tai Y C.Surface micromachined thermal shear stress sensor[C]∥Application of Microfabrication to Fluid Mechanics,American Society of Mechanical Engineers,Fluids Engineering Division(ASME-FED),Chicago,1994:9-16.
[5] 肖同新,馬炳和,鄧進(jìn)軍,等.基于柔性熱膜傳感器的流體壁面剪應(yīng)力測(cè)量系統(tǒng)[J].傳感器與微系統(tǒng),2013,32(7):101-105.
[6] Jiang Fukang,Tai Yuchong,Ho Chiming,et al.Theoretical and experimental studies of micromachined hot-wire anemometer-s[C]∥1994 IEEE International Electron Devices Meeting(IEDM’94),San Francisco,1994:139-142.
[7] Xu Yong,Chiu Chenwei,Jiang Fukang,et al.A MEMS multi-sensor chip for gas flow sensing[J].Sensors and Actuators A:Physical,2005,121(1):253-261.
[8] 李曉瑩,張新榮,任海果.傳感器與測(cè)試技術(shù)[M].北京:高等教育出版社,2004:59-64.
[9] Xu Yong,Lin Qiao,Lin Guoyu,et al.Micromachined thermal shear-stress sensor for underwater applications[J].Journal of Micro-electro-mechanical Systems,2005,14(5):1023-1030.
[10] Ma Binghe,Ren Jinzhong, Deng Jinjun,et al.Flexible thermal sensor array on PI film substrate for underwater application-s[C]∥2010 IEEE 23rd International Conference on Micro-Electro-Mechanical Systems(MEMS),Hong Kong,2010:679-682.