李海東,朱文盛,周仕軍

(中鐵西南科學(xué)研究院有限公司橋梁與結(jié)構(gòu)工程研究所,四川成都611731)

在后張法預(yù)應(yīng)力施工過(guò)程中，管道不可能與設(shè)計(jì)曲線(xiàn)完全吻合，預(yù)應(yīng)力筋在錨固時(shí)的回縮可能偏離于設(shè)計(jì)值。若不調(diào)整張拉力，會(huì)導(dǎo)致結(jié)構(gòu)的有效預(yù)應(yīng)力不夠，危及結(jié)構(gòu)安全。根據(jù)實(shí)測(cè)摩阻參數(shù)計(jì)算張拉力是預(yù)應(yīng)力施工的重要工作。

1 預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算

以圖1所示梁體為研究對(duì)象。有效預(yù)應(yīng)力的控制斷面為錨固端，鋼絞線(xiàn)投影長(zhǎng)度為L(zhǎng)，偏轉(zhuǎn)角度為θ，摩阻及偏差系數(shù)設(shè)計(jì)值分別為μd、kd，回縮值為ΣΔld。

圖1 預(yù)應(yīng)力筋布置示意

(1)管道摩阻預(yù)應(yīng)力摩阻損失。只考慮管道摩阻損失時(shí)，由管道摩阻引起的應(yīng)力損失為：

σl=σcond·[1-e-(μθ+kx)]

(1)

(2)鋼絞線(xiàn)回縮預(yù)應(yīng)力損失。錨固時(shí)，夾片在鋼絞線(xiàn)的帶動(dòng)下進(jìn)入錨孔將鋼絞線(xiàn)夾緊錨固。假設(shè)錨具夾片自油頂放松至錨固后的行程為Δl1，如圖2。錨固時(shí)，鋼絞線(xiàn)與夾片之間存在相對(duì)滑移，且在錨固后，錨具將承受巨大的壓力并使其壓密變形。假設(shè)該兩項(xiàng)之和為Δl2。此外構(gòu)件接縫在錨固后將壓密，假設(shè)該類(lèi)變形為Δl3。該三項(xiàng)均使預(yù)應(yīng)筋放松。回縮值之和為∑Δl=Δl1+Δl2+Δl3。

圖2 預(yù)應(yīng)力鋼絞線(xiàn)錨固過(guò)程示意

在不考慮預(yù)應(yīng)力筋反摩阻的情況下的預(yù)應(yīng)力損失值為：

(2)

圖3 考慮反摩阻及不考慮反摩阻時(shí)預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力損失計(jì)算示意

從張拉端至B點(diǎn)為反摩阻的影響范圍區(qū)，即：

(3)

式中：σl2(x)為反摩阻影響區(qū)域范圍內(nèi)任意斷面由于回縮導(dǎo)致應(yīng)力的降低值。由于Ep∑Δl均為已知參數(shù)，通過(guò)試算的方法可得到影響長(zhǎng)度。

上述計(jì)算反摩阻影響長(zhǎng)度較復(fù)雜，可將AB、A’B簡(jiǎn)化為直線(xiàn)，如圖3虛線(xiàn)。

直線(xiàn)AB的斜率為：

(4)

式(4)中：σx為距張拉端x處扣除管道摩阻損失后的應(yīng)力；斜率Δσd即為單位長(zhǎng)度由于管道摩阻引起的預(yù)應(yīng)力損失值。

則在影響區(qū)域范圍內(nèi)，任意斷面由于回縮導(dǎo)致的應(yīng)力損失為：

Δσx=Δσ-2Δσdx

(5)

通過(guò)幾何關(guān)系，可得張拉端由于回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失為：

Δσ=2Δσdlf

(6)

總回縮量等于影響長(zhǎng)度范圍內(nèi)預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)變的累計(jì)，即：

(7)

(8)

當(dāng)lf≤l時(shí)，在反摩阻影響范圍內(nèi)，任意斷面由于回縮導(dǎo)致的應(yīng)力損失為：

(9)

2 張拉控制力的反算

假設(shè)理論設(shè)計(jì)回縮量為∑Δld，實(shí)測(cè)為∑Δlt?；乜s量影響長(zhǎng)度理論設(shè)計(jì)值為lfd，根據(jù)實(shí)測(cè)值推算的影響長(zhǎng)度為lft。對(duì)錨固端，可能會(huì)有以四種情況：①lfd≤l，lft≤l；②lfd>l，lft≤l；③lfd>l，lft>l；④lfd≤l，lft>l。本文以情況①和情況③說(shuō)明張拉控制力的反算方法。

(1)情況①：lf≤l，錨固端不受∑Δl的影響，應(yīng)力損失只考慮摩阻損失。

在實(shí)際張拉時(shí)，根據(jù)控制截面有效預(yù)應(yīng)力相等原則，可有：

σcont·e-(μtθ+ktl)=σcond·e-(μdθ+kdl)

(10)

實(shí)際錨下控制應(yīng)力應(yīng)調(diào)整為：

σcont=σcond·e[(μt-μd)θ+(kt-kd)l]

(11)

(2)情況③：lf>l，錨固端的有效預(yù)應(yīng)力還受∑Δl的影響。

圖4 lf>l時(shí)的預(yù)應(yīng)力損失簡(jiǎn)化計(jì)算示意

在錨固端，由于回縮導(dǎo)致的預(yù)應(yīng)力損失值為：

Δσef=Δσ-2·l·Δσd

(12)

(13)

為使得錨固端的有效預(yù)應(yīng)力等于設(shè)計(jì)有效預(yù)應(yīng)力，錨下控制應(yīng)力應(yīng)調(diào)整為：

(14)

3 結(jié)束語(yǔ)

預(yù)應(yīng)力張拉控制是預(yù)應(yīng)力施工過(guò)程中一項(xiàng)重要的技術(shù)工作。應(yīng)對(duì)μ、k、∑Δl進(jìn)行測(cè)試，并根據(jù)實(shí)測(cè)值對(duì)預(yù)應(yīng)力筋的張拉力進(jìn)行調(diào)整。另外，在計(jì)算有效預(yù)應(yīng)力時(shí)，還應(yīng)考慮梁體的收縮徐變、鋼絞線(xiàn)的彈性模量等因素。

[1] 葉見(jiàn)曙.結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理[M].北京:人民交通出版社, 2005

[2] JTG D62-2004公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范[S]