， ， ， ，

(1.武警水電部隊第三總隊，成都 611135；2.山東大學(xué) 土建與水利學(xué)院，濟(jì)南 250062；3.武漢大學(xué) 水資源與水電工程科學(xué)國家重點(diǎn)實驗室，武漢 430072)

1 研究背景

隨著國民經(jīng)濟(jì)的迅速發(fā)展，我國對石油的依存度越來越高，建立完善石油儲備體系可以有效抵御國際風(fēng)險，保證國民經(jīng)濟(jì)健康穩(wěn)定的發(fā)展。地下水封石油洞庫是二次世界大戰(zhàn)后逐步發(fā)展起來的一種較為先進(jìn)的儲油設(shè)施，具有安全性好、造價低、占地面積少、維修費(fèi)用低、污染環(huán)境和油損耗量低及使用壽命長等多重優(yōu)點(diǎn)，國內(nèi)外將其廣泛應(yīng)用于石油的儲備和中轉(zhuǎn)，并取得了良好的經(jīng)濟(jì)和環(huán)境效益[1]。地下水封石洞這種儲存石油方式的不足之處在于選址對開挖區(qū)域穩(wěn)定性、巖體質(zhì)量特性和地下水條件要求較高，圍巖等級一般為Ⅰ級或Ⅱ級[2]。我國沿海一帶如大連、黃島及廣東大亞灣等地區(qū)巖質(zhì)堅實完整、多低山和丘陵地形，為建設(shè)地下水封石油洞庫提供了優(yōu)越的地質(zhì)條件。其水封原理為使洞庫巖石中的裂隙水在洞壁形成的水壓始終大于洞室中油品的油壓，利用油比水輕以及油水不能混合的性質(zhì)，保證油品不能從裂隙中漏走，達(dá)到安全儲油的目的。而這種“滲而不漏”的特性，會導(dǎo)致一定運(yùn)行期后洞內(nèi)積水過多，需進(jìn)行洞內(nèi)排水和油水分離，若滲透量過大，將會使后期運(yùn)行成本急劇增加，且油料儲存的安全性和穩(wěn)定性也不易保證。為此，采取技術(shù)手段提高水封洞室的抗?jié)B透性能，成為其后期經(jīng)濟(jì)性和安全性的可靠保障。噴射混凝土在地下工程施工中可保持巖土或土體穩(wěn)定，保證施工安全性，具有提高工程進(jìn)度和降低工程成本等特性[3]，成為現(xiàn)代地下工程中一項必不可少的措施。隨著材料、設(shè)備、施工工藝改進(jìn)及現(xiàn)實工程的需要，噴射混凝土不僅僅用于“臨時”支護(hù)，還越來越廣泛地應(yīng)用于永久的襯砌混凝土中，其全壽命周期內(nèi)的混凝土耐久性也受到前所未有的關(guān)注。那么，是否可以通過提高噴射混凝土的抗?jié)B透性能提高水封洞室的抗?jié)B透性能？

表1 膠凝材料品質(zhì)檢測

磨細(xì)礦渣以較硅粉更低的火山灰反應(yīng)活性和早期強(qiáng)度，限制了其在搶修和支護(hù)工程中發(fā)揮作用，其在噴射混凝土中的應(yīng)用也鮮見報道。如果能夠改善磨細(xì)礦渣與速凝劑在水泥水化硬化體系中的早期行為，在一定程度上提高噴射混凝土的施工性能、粘結(jié)強(qiáng)度和密實性，那么礦渣對噴射混凝土運(yùn)行期的抗?jié)B、抗溶出性的優(yōu)勢對工程耐久壽命將起到良好促進(jìn)作用。此外，與硅粉相比，其性價比具有明顯優(yōu)勢。本文正是基于改善噴射混凝土早期和中后期各項性能發(fā)展的需要，通過磨細(xì)礦渣噴射混凝土配合比設(shè)計優(yōu)化，以施工性能、耐久性能為依據(jù)，在保證設(shè)計要求的前提下，制備了高性能礦渣噴射混凝土，以滿足降低水封洞室服役成本和保證長期安全運(yùn)行的工程需求。

2 試驗原材料

水泥為P·O42.5普通硅酸鹽水泥，硅粉為工程常用硅粉，礦渣為磨細(xì)礦渣S95級礦渣(下文所述礦渣均為磨細(xì)礦渣)。不同膠凝材料品質(zhì)檢驗結(jié)果見表1，均滿足相應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定。檢驗結(jié)果表明硅粉具有較大的比表面積，且需水量較大。礦渣主要性能指標(biāo)均達(dá)到GB/T 18046—2008《用于水泥和混凝土中的?；郀t礦渣粉》對S95級礦渣的要求，流動度比為103%，說明此礦渣具有一定的減水效果，從活性指數(shù)可以得到礦渣28d齡期的強(qiáng)度發(fā)展大于純水泥體系。

減水劑采用萘系減水劑，減水率19.2%，泌水率比65%。速凝劑采用HQ-3型無堿速凝劑，主要有效成分為Al2(SO4)3，固含量38%，速凝劑最優(yōu)摻量為7%。試驗用外加劑符合相應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定。

粗骨料為花崗片麻巖人工碎石，粒徑范圍為5～15 mm，飽和面干表觀密度2 600 kg/m3，飽和面干吸水率0.45%。細(xì)骨料采用天然砂，細(xì)度模數(shù)2.62，含泥量4.45%，飽和面干表觀密度2 600 kg/m3，飽和面干吸水率3.3%。實驗用骨料符合相應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定。

3 試驗方法

凝結(jié)時間研究：進(jìn)行不同礦渣摻量對摻速凝劑水泥體系的凝結(jié)時間研究，以摻硅粉體系和純速凝劑體系作為對比組，試驗依據(jù)JC477—2005《噴射混凝土用速凝劑》進(jìn)行，礦渣和硅粉均為內(nèi)摻(代水泥)，礦渣摻量為0%，20%，30%和40%，編號為J-0，J-SL20，J-SL30，J-SL40；硅粉摻量為5%和8%，編號為J-SF5，J-SF8。通過試驗確定出合理的礦渣摻量。

普通成型混凝土性能研究：噴射混凝土與普通混凝土性能上存在一定的對應(yīng)關(guān)系[4,11]。進(jìn)行噴射混凝土試驗前，以室內(nèi)普通成型混凝土試驗間接表征不同配合比噴射混凝土的相關(guān)性能，包括坍落度、含氣量、抗壓強(qiáng)度，為優(yōu)化噴射混凝土配合比提供基本性能數(shù)據(jù)，礦渣摻量為0%，20%，30%和40%，編號為C-0，C-SL20，C-SL30，C-SL40；硅粉摻量為5%和8%，編號為C-SF5和C-SF8。基本噴射混凝土配合比采用現(xiàn)場實際配合比，砂率為60%，W/B(水膠比)為0.43，單方膠凝材料用量465 kg，減水劑摻量1.4%，室內(nèi)不同混凝土配合比見表2。

表2 室內(nèi)試驗混凝土配合比

噴射混凝土性能研究：基于凝結(jié)時間和室內(nèi)得出的不同配合比混凝土獲得的相關(guān)性能參數(shù)，選取相對性能較佳的混凝土配合比進(jìn)行優(yōu)化，并進(jìn)行現(xiàn)場噴射試驗，檢測不同配合比噴射混凝土回彈率、抗壓強(qiáng)度、粘結(jié)強(qiáng)度及滲透性能，從試驗結(jié)果分析礦渣在提高噴射混凝土耐久性，特別是滲透性能的可行性及應(yīng)用前景。

文中涉及到的混凝土相關(guān)性能檢測手段均依據(jù)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行，其中噴射混凝土的滲透性能采用吸水動力學(xué)法進(jìn)行試驗，混凝土的滲透性能表征著混凝土的傳質(zhì)能力，如水分、氣體及一些具有腐蝕性的離子等?；炷翆儆谝环N多孔性材料，而多孔材料的傳輸特性與材料本身的結(jié)構(gòu)有關(guān)?？紤]到噴射混凝土相對普通混凝土的多孔性和試驗樣品尺寸為切割邊長為100 mm的正方體試件，試驗采用吸水系數(shù)表征混凝土的水滲透性能，吸水系數(shù)反映混凝土的吸水能力，一定程度上反映混凝土的滲透性能?；驹硎腔炷羶?nèi)部空隙主要以毛細(xì)孔為主，而毛細(xì)吸附是水向混凝土內(nèi)部侵入速度最快的一種形式，當(dāng)混凝土表面與水接觸時，在毛細(xì)吸附作用水會通過混凝土外邊向混凝土內(nèi)部擴(kuò)散。混凝土毛細(xì)吸附的研究表明，在吸水初期，一維方向上混凝土的吸水系數(shù)可表示為[12-13]

A=ΔW/t0.5。

(1)

式中：A為吸水系數(shù)(g/(m2·h0.5))；ΔW為混凝土的單位面積吸水量(g/m2)；t為吸水時間(h)。

進(jìn)行吸水試驗之前，預(yù)先用鋁箔封住混凝土表面，以確保水在混凝土中呈一維滲透，單邊吸水過程中用墊片將噴射混凝土試塊墊高，始終使吸水面(底面)與容器底部具有1 cm左右的空隙。

4 試驗結(jié)果與討論

4.1 凝結(jié)時間

試驗研究了不同膠凝體系材料在速凝劑作用下的凝結(jié)時間，以期獲得礦渣和硅粉對摻速凝劑體系凝結(jié)性能的影響，對礦渣的應(yīng)用進(jìn)行可行性分析，不同膠凝體系材料凝結(jié)時間結(jié)果見表3。

表3 不同膠凝體系材料凝結(jié)時間

4.1.1 礦渣摻量對凝結(jié)時間的影響

凝結(jié)時間隨礦渣摻量變化的試驗結(jié)果見表3，可知隨著礦渣摻量的增加膠凝體系的初凝時間和終凝時間均有所增加。J-SL20，J-SL30和J-SL40與J-0初凝時間差分別為47，69，97 s，終凝時間差為145，320，467 s。可見，礦渣對摻有速凝劑膠凝體系終凝時間的影響大于對其初凝時間的影響。

4.1.2 硅粉對凝結(jié)時間的影響

凝結(jié)時間隨硅粉摻量變化的試驗結(jié)果見表3，可見，硅粉加速了摻速凝劑膠凝體系的凝結(jié)時間，硅粉摻量越大加速效果越明顯。與純水泥凝結(jié)時間相比，J-SF5和J-SF8的初凝時間較J-0減少83 s和121 s，終凝時間減少23 s和77 s?？梢哉J(rèn)為，摻入硅粉可提高膠凝體系的早期性能。

摻合料對膠凝體系凝結(jié)時間影響的不同主要?dú)w結(jié)于摻合料的活性，本試驗所用的速凝劑是無堿速凝劑，其作用機(jī)理主要是促進(jìn)水泥中C3A水化，并提供Al3+和SO42-生成AFt，使水泥漿體迅速凝結(jié)硬化。對于礦渣體系，因礦渣的活性小于水泥，增加礦渣摻量勢必造成凝結(jié)時間的延長。對于硅粉體系，硅粉本身具有很高的活性，在水泥中可很快形成交聯(lián)體系，此外，硅粉需水量較大，實際降低了水泥漿體中的水灰比，兩者共同作用決定了硅粉膠凝體系良好的凝結(jié)性能。

4.2 室內(nèi)混凝土拌合物工作性能及基本力學(xué)性能

混凝土拌合物的工作性能直接影響混凝土的現(xiàn)場施工條件，對其后期的強(qiáng)度及耐久性也有一定影響，一般用塌落度表征混凝土的工作性能。室內(nèi)試驗?zāi)康脑谟趦?yōu)選噴射混凝土礦渣摻量，不同膠凝材料混凝土工作性能及強(qiáng)度見表4。

摻合料對混凝土的含氣量影響不大，各組混凝土的含氣量均保持在3%～4%之間。且拌合時發(fā)現(xiàn)礦渣和硅粉均可增加混凝土的黏聚性。

4.2.1 摻合料對混凝土工作性能的影響

礦渣摻量在20%～40%時，C-SL20，C-SL30，C-SL40的坍落度比空白組混凝土拌合物(C-0))分別增大0.4，1.4，2.6 cm，提高率為1.9%，6.6%，12.3%，且混凝土拌合物均保持22～24 cm之間，說明礦渣能改善混凝土拌合物的工作性能，且隨礦渣摻量的提高而提高。C-SF5和C-SF8混凝土拌合物坍落度比C-0坍落度降低2.9 cm和6.2 cm，降低率為13.7%和29.2%，可見，硅粉對混凝土拌合物坍落度的影響較大，基本表現(xiàn)為硅粉摻量越大，混凝土坍落度越低。

4.2.2 摻合料對混凝土基本力學(xué)性能的影響

3 d齡期時，C-SL20，C-SL30，C-SL40的混凝土抗壓強(qiáng)度分別較C-0抗壓強(qiáng)度降低3.7%，9.4%，10.7%，但抗壓強(qiáng)度均大于21 MPa，混凝土的抗壓強(qiáng)度和劈拉強(qiáng)度隨著礦渣摻量的增加而降低。但28 d齡期時，C-SL20，C-SL30，C-SL40混凝土抗壓強(qiáng)度分別較C-0抗壓強(qiáng)度高1.7%，3.2%，4.5%，劈拉強(qiáng)度與抗壓強(qiáng)度表現(xiàn)出相同的規(guī)律。可見，礦渣可提高噴射混凝土的后期性能。

摻入硅粉后，混凝土3 d和28 d齡期抗壓強(qiáng)度和劈拉強(qiáng)度均有提高，且摻量越大，強(qiáng)度提高幅度越明顯。3 d齡期時，C-SF5和C-SF8的混凝土抗壓強(qiáng)度比C-0高4.1%和10.2%，其抗壓強(qiáng)度均高于25 MPa。28 d齡期C-SF5和C-SF8的混凝土抗壓強(qiáng)度比C-0高8.0%和13.5%，高于硅粉在3 d齡期對混凝土抗壓強(qiáng)度的貢獻(xiàn)。

綜上所述，摻礦渣混凝土的早期強(qiáng)度(3 d齡期)較空白組混凝土略低，但能保持混凝土后期(28 d齡期)強(qiáng)度的持續(xù)增長；硅粉可提高混凝土3 d和28 d齡期的強(qiáng)度，摻量越大，提高程度越明顯。但礦渣可改善混凝土的流動性能，而硅粉降低了混凝土的流動性能。

4.3 噴射混凝土配合比選擇及優(yōu)化

現(xiàn)場噴射混凝土在研究摻礦渣混凝土相關(guān)性能時，選擇無礦物摻合料為空白組，并與摻硅粉組進(jìn)行對比?；谀Y(jié)時間和室內(nèi)標(biāo)定混凝土基本性能，硅粉組中的硅粉可以有效縮短膠凝體系的凝結(jié)時間，但顯著降低混凝土的流動性能，并隨著摻量的增加而顯著降低。硅粉組以硅粉摻量為5%進(jìn)行試驗。

礦渣組選擇：現(xiàn)場噴射混凝土坍落度要求18～20 cm，而試驗配合比坍落度均大于22 cm，且礦物摻合料在低水膠比下可有效發(fā)揮其火山灰反應(yīng)活性，為降低礦渣對噴射混凝土早期強(qiáng)度的不利影響，對噴射混凝土配合比進(jìn)行優(yōu)化，W/B為0.41，砂率為56%?？赏ㄟ^增加速凝劑摻量解決礦渣延遲凝結(jié)時間的缺點(diǎn)，但C.Paglia等[14]在研究有堿速凝劑和無堿速凝劑時指出：凝結(jié)時間的稍微延遲可以使水泥基材料在噴射過程中獲得較大的塑性，使噴射混凝土獲得良好的粘結(jié)性能和較小的回彈率，基于摻30%礦渣良好的后期強(qiáng)度發(fā)展趨勢和較小的凝結(jié)時間增加(相對JC477—2005規(guī)定初凝時間≤5 min，終凝時間≤12 min)，噴射混凝土速凝劑摻量為7%，礦渣摻量為30%。優(yōu)化后的混凝土配合比及噴射混凝土相關(guān)性能見表5。

表4 混凝土拌合物工作性能和基本力學(xué)性能檢測結(jié)果

表5 優(yōu)化后噴射混凝土配合比及噴射混凝土相關(guān)性能

注：XC-SL30為礦渣滲量30%，SC-SF5為硅粉摻量5%，XC-0為空白組。

摻硅粉和礦渣混凝土拌合物在拌合過程中黏度較大、流動性較高、無泌水，與室內(nèi)高水膠比混凝土對比，略顯干澀。由表5可知，不同膠凝材料坍落度規(guī)律與室內(nèi)高水膠比混凝土坍落度規(guī)律一致。從不同膠凝體系噴射混凝土的強(qiáng)度可知，摻礦物摻合料和空白組噴射混凝土28 d強(qiáng)度均達(dá)40 MPa以上，與空白組對比，摻入礦渣和硅粉均可提高噴射混凝土的抗壓強(qiáng)度，分別提高2.8%和12%，且隨著齡期的增加，強(qiáng)度提高越顯著，90 d齡期時，摻礦渣和硅粉提高噴射混凝土的強(qiáng)度6%和20%。

4.4 噴射混凝土回彈率與粘結(jié)強(qiáng)度

不同膠凝材料噴射混凝土邊墻及頂拱的回彈率見圖1，可見，XC-SF5邊墻及拱頂?shù)幕貜椔首畹停謩e為9.7%和14.6%，其次為XC-0及XC-SL30，但所研究的3種噴射混凝土邊墻回彈率基本在10%～14%之間，拱頂回彈率基本在15%～19%之間。與基準(zhǔn)噴射混凝土對比，XC-SF5邊墻回彈率和拱頂回彈率分別降低2.7%和3.2%，XC-SL30邊墻回彈率和拱頂回彈率分別提高1.1%和1.5%，但總體相差不大。

圖1 不同膠凝材料噴射混凝土回彈率

圖2 不同膠凝材料噴射混凝土粘結(jié)強(qiáng)度

28 d齡期不同膠凝材料噴射混凝土與巖石的粘結(jié)強(qiáng)度見圖2。28 d齡期時，3種膠凝體系噴射混凝土與巖石粘結(jié)強(qiáng)度均在1.1～1.6 MPa之間，其中XC-SF5粘結(jié)強(qiáng)度最高為1.52 MPa，其次為XC-SL30，XC-0粘結(jié)強(qiáng)度較低，其中摻礦渣與控制噴射混凝土粘結(jié)強(qiáng)度數(shù)值相當(dāng)，分別為1.21 MPa和1.19 MPa。與控制噴射混凝土組對比，摻5%硅粉及摻30%礦渣噴射混凝土與巖石粘結(jié)強(qiáng)度分別提高27.7%及1.7%。

綜上所述，硅粉可降低噴射混凝土的回彈率并提高噴射混凝土與巖石的粘結(jié)強(qiáng)度，礦渣與空白組噴射混凝土回彈率及粘結(jié)強(qiáng)度相差并不明顯。

4.5 噴射混凝土滲透性能

礦渣的火山灰反應(yīng)一般在長齡期的混凝土中表現(xiàn)得更為突出，為更好地獲得礦渣在改善混凝土結(jié)構(gòu)，降低混凝土滲透性能的作用，文中測定混凝土吸水系數(shù)的噴射混凝土齡期為90 d。

不同膠凝體系噴射混凝土吸水曲線試驗結(jié)果見圖3，不同時間段噴射混凝土吸水系數(shù)及混凝土飽和吸水量試驗結(jié)果見表6。可見，不同膠凝體系噴射混凝土的飽和吸水量明顯不同，XC-SL30，XC-SF5和XC-0的飽和吸水量分別為2 640，3 280，2 730 g/m2，表明XC-SL30的飽和吸水量最小，而XC-SF5飽和吸水量最大。分析可知，礦渣在一定程度上降低了噴射混凝土的吸水性，飽和吸水量降低3.3%，提高了混凝土的密實程度，但硅粉增加了噴射混凝土的吸水性，飽和吸水量增加20.1%。

圖3 不同膠凝體系噴射混凝土吸水曲線

表6不同時間段噴射混凝土吸水性能及混凝土飽和吸水量

Table6Waterabsorptionperformanceandsaturatedwaterabsorptionofshotcreteduringdifferentperiods

編號齡期/d飽和吸水量/(g·m-2)不同時間段吸水系數(shù)/(g·m-2·h-0.5)0～4 h4～47 hXC-SL30902 640846226XC-SF5903 2801 049295XC-0902 730892238

注：混凝土飽和吸水量為混凝土吸水飽和時的吸水量，即47 h齡期時混凝土吸水量。

從圖3可觀察到吸水曲線上包含2個明顯的吸水過程，0～4 h快速吸水階段和4～47 h慢速吸水階段。利用公式(1)計算不同膠凝體系噴射混凝土的吸水系數(shù)，0～4 h快速吸水階段時，XC-SL30和XC-SF5的吸水系數(shù)分別為846 ，1 049 g/(m2·h0.5)， 4～47 h慢速吸水階段時，3組噴射混凝土的吸水系數(shù)都有明顯降低，降低率均為73%左右，但吸水系數(shù)大小關(guān)系與快速吸水階段一致，XC-SL30在3組膠凝體系噴射混凝土中的吸水系數(shù)最小，為226 g/(m2·h0.5)，XC-SF5的吸水系數(shù)仍為最高，達(dá)336 g/(m2·h0.5)。分析可知，礦渣噴射混凝土在一定程度上降低了混凝土吸水系數(shù)，而摻硅粉噴射混凝土吸水系數(shù)較高。

綜上所述，礦渣在一定程度上降低了噴射混凝土的飽和吸水量和吸水系數(shù)，即礦渣可改善噴射混凝土的滲透性能。在低水膠比噴射混凝土中，不增加減水劑的情況下硅粉的孔隙結(jié)構(gòu)發(fā)育不完善，使噴射混凝土飽和吸水量和各階段吸水系數(shù)較高，抗?jié)B透性能下降。

4.6 討 論

礦渣在一定程度上延遲摻速凝劑水泥漿體的凝結(jié)時間，且礦渣摻量越高，延長時間越明顯，其中對終凝時間的影響較大。分析認(rèn)為礦渣的摻入對水泥膠凝材料具有一定的“稀釋效應(yīng)”，而速凝劑主要通過與水泥膠凝材料作用引起速凝，由于礦渣良好的級配，使速凝劑及水泥早期生成的鈣釩石(AFt)可以相互搭接引起初凝，終凝需AFt及其它水泥產(chǎn)物的良好接觸和交織才可形成，由于礦渣相對水泥低的反應(yīng)活性和摻礦渣水泥低的水泥含量，使形成這種較為完善的水泥石結(jié)構(gòu)需要足夠的時間，從而使終凝時間延長。但礦渣在一定程度上可增加混凝土的黏聚性，從噴射混凝土的粘結(jié)強(qiáng)度和回彈率結(jié)果可知，這種黏聚性增強(qiáng)效果在一定程度上降低了由于凝結(jié)時間延長導(dǎo)致的回彈率增加。

常用混凝土的滲透性能表征混凝土的耐久性，礦渣可改善噴射混凝土抗?jié)B透性能，分析認(rèn)為主要原因包括2點(diǎn)：① 礦渣二次火山灰反應(yīng)可以有效改善噴射混凝土的內(nèi)部空隙結(jié)果；② 礦渣在一定程度上增加混凝土的流動性能且少量地延遲了噴射混凝土的凝結(jié)時間，使噴射混凝土具有一定的流變性，自密實能力提高。而硅粉降低噴射混凝土滲透性能，可能的原因在于在不增加減水劑及低水膠比下，硅粉一定程度降低噴射混凝土的工作性能，使硅粉噴射混凝土噴射過程中過于干澀，加上較短的凝結(jié)時間，使其自身密實性能下降，滲透能力下降。

5 結(jié) 論

本試驗研究意在通過磨細(xì)礦渣相對較高的火山灰反應(yīng)活性、良好的耐溶蝕性能及后期二次水化可有效改善混凝土空隙結(jié)構(gòu)等特性，提高噴射混凝土后期抗?jié)B透性能，探索除硅粉外地下水封洞室噴射混凝土可用的礦物摻合料，提高地下水封洞室耐久性、降低其后期運(yùn)行成本。主要結(jié)論如下：

(1) 礦渣具有一定的減水效果，可在不改變噴射混凝土其它原材料摻量下，降低噴射混凝土的水灰比，但流動性能不下降，使其獲得較高后期強(qiáng)度，使水封洞室的后期穩(wěn)定性提高，保證其安全運(yùn)行。

(2) 礦渣一定程度上延長了噴射混凝土的凝結(jié)時間，隨著礦渣摻量的增加，凝結(jié)時間增加，且對終凝時間的影響程度大于對初凝時間的影響。但由于良好的級配效應(yīng)和黏聚性能，并未影響噴射混凝土的回彈率和粘結(jié)強(qiáng)度。

(3) 摻礦渣噴射混凝土良好的早期流變性能和后期的二次水化反應(yīng)，使噴射混凝土獲得較好的抗?jié)B透性能，增加噴射混凝土的耐久性。應(yīng)用于水封洞室中可有效降低油水分離成本，提高其后期經(jīng)濟(jì)效益。

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