王旭陽　林石泉　李革萍

【摘 要】本文建立了一維的貨艙壓差載荷計算方法，并對貨艙容積和貨艙等效泄漏面積等因素對貨艙壓差載荷的影響進行了分析。介紹了我國民機貨艙壓差平衡裝置的設計準則，簡介了我國自主研制的貨艙壓差平衡裝置結構。最后提出了一種新穎的貨艙壓差載荷解決方案，即把貨艙壓差平衡功能集成至貨艙出口關斷活門中。該方案可減少一定的飛機重量，并節(jié)省原貨艙壓力平衡裝置的研制成本。

【關鍵詞】民用飛機；貨艙壓差載荷；解決方案

【Abstract】One-dimension model is built up for cargo differential pressure calculation in this article， and then the effect of cargo volume and cargo leakage areas on cargo differential pressure load is analyzed. Secondly， this article brief introduces the internal design guide of cargo pressure equalization equipment. And the configurations of pressure equalization valves equipped on China self-developed civil aircraft are presented then. At last， a novel solution of cargo differential pressure load is proposed. The outlet of cargo ventilation shut-off valve is considered to keep open in normal condition to achieve differential pressure relief for cargo. This novel solution will bring some decrease of A/C weight and cost.

【Key words】Civil aircraft； Cargo differential pressure load； The solution

0 引言

貨艙位于地板以下，由結構和內飾板圍成一個獨立的空間。為滿足防火要求，民機貨艙往往采用密封設計，在不開啟貨艙通風時，貨艙與三角區(qū)之間的流通能力較差，可能導致貨艙內的壓力變化滯后于客艙，進而形成了貨艙與三角區(qū)之間的一個壓差載荷。

當飛機爬升時座艙壓力高度逐步增高，貨艙壓力變化滯后導致貨艙內外存在一個正壓差載荷；當飛機下降時座艙壓力高度逐步降低，貨艙壓力變化滯后導致貨艙內外存在一個負壓差載荷。飛機完成一次航線運行，貨艙就像進行了一次呼吸。周而復始，該壓差載荷可能引起貨艙結構的疲勞問題。

因此對該貨艙壓差載荷進行分析并尋找貨艙壓差載荷解決方案具有重要的工程應用價值。

1 貨艙壓差載荷的影響因素

正常飛行時，實際貨艙內外壓差載荷大小與多種因素有關，如：

a）貨艙容積V；

b）貨艙內飾等效泄漏面積So；

c）三角區(qū)（客艙）的壓力變化Pcabin（t）；

d）貨艙門的泄漏；

e）貨艙通風量與通風面積；

為簡化分析，本文只考慮前三者對貨艙循環(huán)壓差載荷的影響。圖1為貨艙壓差載荷計算一維孔流模型。

分析結果表明：

a）貨艙的密封性越好，則壓差載荷越大；

b）隨著泄漏面積增加，貨艙所承受的壓差載荷急劇下降；

2 我國民機貨艙壓差載荷的現有解決方案

從保護貨艙結構出發(fā)，應盡量減少貨艙壓差載荷值，即增加貨艙泄漏面積。但貨艙防火要求貨艙應保持一定的密封性。貨艙發(fā)生火災時，貨艙防火系統(tǒng)所噴灑的滅火劑需在一定的時間內維持一定的濃度，這就對貨艙的內飾泄漏面積提出了一個上限值Smax。

如圖3所示，若SmaxSo時，通過上文方法確認貨艙壓差載荷，以評估該壓差載荷對結構的影響。若結構難以接受該循環(huán)壓差載荷，則需進行貨艙壓差平衡裝置設計。

如我國自主研制的某支線飛機和某干線大飛機中，均采用了純氣動的機械閥門作為貨艙壓力平衡裝置，如圖4所示：

當貨艙內外壓差超過限定值時，壓差載荷克服彈簧扭力推開壓力平衡閥板，實現貨艙內外通風。一個壓力平衡閥組件帶有正負兩個平衡閥，分別實現貨艙的正負壓差平衡功能。

在設計貨艙壓差平衡裝置時，關鍵的設計點為彈簧扭力的預緊值和閥板的尺寸。彈簧的預緊力設計需求來于貨艙的防火設計：貨艙在發(fā)現火情時會噴灑滅火劑，并需在一定時間內保持特定濃度，該過程將形成一個明顯的貨艙內外壓差，壓力平衡裝置在該壓差下應不能開啟。閥板的尺寸大小決定了貨艙內外通風面積大小，即決定了貨艙壓差平衡的速率，尺寸越大則壓差平衡能力越強，但需兼顧設備重量和安裝因素，尋找合理的設計點。

利用前文推薦的一維貨艙壓差載荷計算方法，并考慮壓差平衡裝置的彈簧預緊力，可分析得到貨艙壓差平衡閥對減小平衡貨艙壓差載荷的積極作用，如表1所示：

3 一種新穎的貨艙壓差載荷的解決方案

如前文所言，貨艙結構疲勞強度和貨艙防火設計對貨艙氣密性的需求趨勢是相互矛盾的。貨艙的氣密性越好，則貨艙滅火劑擴散越慢，其濃度保持越容易滿足防火相關條款要求，發(fā)生火災時噴灑的滅火劑量則可越少，從而存在一定的減重空間；但同時引起的壓差載荷也越大，對結構強度需求越高，可能引起結構增重。

而且目前普遍使用的機械式貨艙壓力平衡閥在使用中處于頻繁開啟和關閉的作動狀態(tài)，設備存在疲勞和噪聲的問題。

為此，本文提出了一種新穎的貨艙壓差載荷的的解決方案。貨艙通風系統(tǒng)具備兩個電控關斷活門（BBSOV），對出口BBSOV控制邏輯進行更改：在正常狀態(tài)下，無論貨艙是否進行通風，出口BBSOV處于全開狀態(tài)，實現貨艙壓差平衡功能，從而降低正常飛行周期內的貨艙循環(huán)壓差載荷；當出現貨艙煙霧告警信號時（即貨艙發(fā)生火災時）關閉出口BBSOV，防止滅火劑和煙霧過多從貨艙逃逸。即在保留BBSOV原有貨艙通風功能的同時，也兼?zhèn)淞朔腔鹁闆r下的貨艙壓差平衡功能。

由圖2可知，對于容積在15—480m3范圍內的貨艙，當貨艙等效泄漏面積大于25cm2時，貨艙所承受的壓差載荷都將小于0.5psid，有理由認為貨艙結構和內飾完全可承受該量級的循環(huán)壓差載荷。我國自主設計的某支線飛機的貨艙通風活門流通面積為30cm2，某干線大飛機的貨艙通風活門流通面積為81cm2，采用該新穎的壓差載荷解決方案時，無需對BBSOV設備硬件進行重新設計。

這種新穎的貨艙壓差平衡設計思路利用了已有的民機貨艙通風系統(tǒng)設備，省去傳統(tǒng)的機械式氣動壓力平衡閥設計。一方面減輕了飛機重量，節(jié)省了機械閥門設計、生產、設備鑒定等一系列的費用成本，另一方面也避開了貨艙結構疲勞強度和貨艙防火設計對貨艙氣密性需求趨勢不一致的這個矛盾，現有貨艙防火和結構的設計可能存在一定的優(yōu)化空間。

4 總結

本文建立了貨艙壓差載荷的一維計算方法，并對貨艙容積和貨艙等效泄漏面積等因素對貨艙壓差載荷的影響進行了分析。分析結果表明：貨艙的密封性越好，貨艙壓差載荷越大；隨著泄漏面積增加，貨艙所承受的壓差載荷急劇下降；對于容積在15—480m3范圍內的貨艙，當貨艙等效泄漏面積大于25cm2時，貨艙所承受的壓差載荷均小于0.5psid，有理由認為貨艙結構和內飾完全可承受該量級的循環(huán)壓差載荷。

后續(xù)介紹了我國民機貨艙壓差平衡裝置的設計準則，簡介了我國自主研制的某支線飛機和某干線大飛機的貨艙壓差平衡裝置結構。

最后提出了一種新穎的貨艙壓差載荷解決方案，即把貨艙壓差平衡功能集成至出口貨艙通風關斷活門（BBSOV）上，在貨艙未發(fā)生火災時，讓出口BBSOV處于常開位（無論貨艙是否通風），保證貨艙內外的壓差平衡；當火災發(fā)生時，關閉BBSOV防止滅火劑和煙霧過多從貨艙逃逸。在我國自主研制的某支線飛機和某干線大飛機上實施該新穎的解決方案，無需對BBSOV硬件進行重新設計。該新穎的解決方案可減輕飛機重量，并節(jié)省研制成品。

【參考文獻】

[1]朱春玲.飛行器環(huán)境控制與安全救生[M].1版.北京.北京航空航天大學出版社，2006.

[責任編輯：楊玉潔]

而且目前普遍使用的機械式貨艙壓力平衡閥在使用中處于頻繁開啟和關閉的作動狀態(tài)，設備存在疲勞和噪聲的問題。

為此，本文提出了一種新穎的貨艙壓差載荷的的解決方案。貨艙通風系統(tǒng)具備兩個電控關斷活門（BBSOV），對出口BBSOV控制邏輯進行更改：在正常狀態(tài)下，無論貨艙是否進行通風，出口BBSOV處于全開狀態(tài)，實現貨艙壓差平衡功能，從而降低正常飛行周期內的貨艙循環(huán)壓差載荷；當出現貨艙煙霧告警信號時（即貨艙發(fā)生火災時）關閉出口BBSOV，防止滅火劑和煙霧過多從貨艙逃逸。即在保留BBSOV原有貨艙通風功能的同時，也兼?zhèn)淞朔腔鹁闆r下的貨艙壓差平衡功能。

由圖2可知，對于容積在15—480m3范圍內的貨艙，當貨艙等效泄漏面積大于25cm2時，貨艙所承受的壓差載荷都將小于0.5psid，有理由認為貨艙結構和內飾完全可承受該量級的循環(huán)壓差載荷。我國自主設計的某支線飛機的貨艙通風活門流通面積為30cm2，某干線大飛機的貨艙通風活門流通面積為81cm2，采用該新穎的壓差載荷解決方案時，無需對BBSOV設備硬件進行重新設計。

這種新穎的貨艙壓差平衡設計思路利用了已有的民機貨艙通風系統(tǒng)設備，省去傳統(tǒng)的機械式氣動壓力平衡閥設計。一方面減輕了飛機重量，節(jié)省了機械閥門設計、生產、設備鑒定等一系列的費用成本，另一方面也避開了貨艙結構疲勞強度和貨艙防火設計對貨艙氣密性需求趨勢不一致的這個矛盾，現有貨艙防火和結構的設計可能存在一定的優(yōu)化空間。

4 總結

本文建立了貨艙壓差載荷的一維計算方法，并對貨艙容積和貨艙等效泄漏面積等因素對貨艙壓差載荷的影響進行了分析。分析結果表明：貨艙的密封性越好，貨艙壓差載荷越大；隨著泄漏面積增加，貨艙所承受的壓差載荷急劇下降；對于容積在15—480m3范圍內的貨艙，當貨艙等效泄漏面積大于25cm2時，貨艙所承受的壓差載荷均小于0.5psid，有理由認為貨艙結構和內飾完全可承受該量級的循環(huán)壓差載荷。

后續(xù)介紹了我國民機貨艙壓差平衡裝置的設計準則，簡介了我國自主研制的某支線飛機和某干線大飛機的貨艙壓差平衡裝置結構。

最后提出了一種新穎的貨艙壓差載荷解決方案，即把貨艙壓差平衡功能集成至出口貨艙通風關斷活門（BBSOV）上，在貨艙未發(fā)生火災時，讓出口BBSOV處于常開位（無論貨艙是否通風），保證貨艙內外的壓差平衡；當火災發(fā)生時，關閉BBSOV防止滅火劑和煙霧過多從貨艙逃逸。在我國自主研制的某支線飛機和某干線大飛機上實施該新穎的解決方案，無需對BBSOV硬件進行重新設計。該新穎的解決方案可減輕飛機重量，并節(jié)省研制成品。

【參考文獻】

[1]朱春玲.飛行器環(huán)境控制與安全救生[M].1版.北京.北京航空航天大學出版社，2006.

[責任編輯：楊玉潔]

而且目前普遍使用的機械式貨艙壓力平衡閥在使用中處于頻繁開啟和關閉的作動狀態(tài)，設備存在疲勞和噪聲的問題。

為此，本文提出了一種新穎的貨艙壓差載荷的的解決方案。貨艙通風系統(tǒng)具備兩個電控關斷活門（BBSOV），對出口BBSOV控制邏輯進行更改：在正常狀態(tài)下，無論貨艙是否進行通風，出口BBSOV處于全開狀態(tài)，實現貨艙壓差平衡功能，從而降低正常飛行周期內的貨艙循環(huán)壓差載荷；當出現貨艙煙霧告警信號時（即貨艙發(fā)生火災時）關閉出口BBSOV，防止滅火劑和煙霧過多從貨艙逃逸。即在保留BBSOV原有貨艙通風功能的同時，也兼?zhèn)淞朔腔鹁闆r下的貨艙壓差平衡功能。

由圖2可知，對于容積在15—480m3范圍內的貨艙，當貨艙等效泄漏面積大于25cm2時，貨艙所承受的壓差載荷都將小于0.5psid，有理由認為貨艙結構和內飾完全可承受該量級的循環(huán)壓差載荷。我國自主設計的某支線飛機的貨艙通風活門流通面積為30cm2，某干線大飛機的貨艙通風活門流通面積為81cm2，采用該新穎的壓差載荷解決方案時，無需對BBSOV設備硬件進行重新設計。

這種新穎的貨艙壓差平衡設計思路利用了已有的民機貨艙通風系統(tǒng)設備，省去傳統(tǒng)的機械式氣動壓力平衡閥設計。一方面減輕了飛機重量，節(jié)省了機械閥門設計、生產、設備鑒定等一系列的費用成本，另一方面也避開了貨艙結構疲勞強度和貨艙防火設計對貨艙氣密性需求趨勢不一致的這個矛盾，現有貨艙防火和結構的設計可能存在一定的優(yōu)化空間。

4 總結

本文建立了貨艙壓差載荷的一維計算方法，并對貨艙容積和貨艙等效泄漏面積等因素對貨艙壓差載荷的影響進行了分析。分析結果表明：貨艙的密封性越好，貨艙壓差載荷越大；隨著泄漏面積增加，貨艙所承受的壓差載荷急劇下降；對于容積在15—480m3范圍內的貨艙，當貨艙等效泄漏面積大于25cm2時，貨艙所承受的壓差載荷均小于0.5psid，有理由認為貨艙結構和內飾完全可承受該量級的循環(huán)壓差載荷。

后續(xù)介紹了我國民機貨艙壓差平衡裝置的設計準則，簡介了我國自主研制的某支線飛機和某干線大飛機的貨艙壓差平衡裝置結構。

最后提出了一種新穎的貨艙壓差載荷解決方案，即把貨艙壓差平衡功能集成至出口貨艙通風關斷活門（BBSOV）上，在貨艙未發(fā)生火災時，讓出口BBSOV處于常開位（無論貨艙是否通風），保證貨艙內外的壓差平衡；當火災發(fā)生時，關閉BBSOV防止滅火劑和煙霧過多從貨艙逃逸。在我國自主研制的某支線飛機和某干線大飛機上實施該新穎的解決方案，無需對BBSOV硬件進行重新設計。該新穎的解決方案可減輕飛機重量，并節(jié)省研制成品。

【參考文獻】

[1]朱春玲.飛行器環(huán)境控制與安全救生[M].1版.北京.北京航空航天大學出版社，2006.

[責任編輯：楊玉潔]