趙福善

(中鐵十六局集團(tuán)有限公司，天津 3 00162)

0 引言

隨著我國鐵路建設(shè)的不斷發(fā)展，尤其是高速鐵路和客運(yùn)專線的大量修建，隧道建設(shè)規(guī)模和技術(shù)水平也踏上了新臺階。隧道位于山區(qū)且埋于地下，修建過程中不可避免地會(huì)遇到各種各樣的復(fù)雜環(huán)境和不良地質(zhì)，高地應(yīng)力軟弱圍巖大變形就是其中之一。

對于軟弱圍巖大變形控制技術(shù)的研究已有不少，如:張祉道［1］總結(jié)分析了國內(nèi)外軟巖大變形的工程實(shí)例，提出了軟巖大變形的定義及現(xiàn)場判定和預(yù)測方法，并給出了設(shè)計(jì)與施工建議。李國良等［2］結(jié)合烏鞘嶺隧道地質(zhì)特性及變形特征，研究了F7工程活動(dòng)性斷層變形控制及通過技術(shù)。趙旭峰等［3］分析了烏鞘嶺隧道軟弱圍巖擠壓性大變形的力學(xué)特性，探討了大變形的力學(xué)機(jī)理及其影響因素，并給出了相應(yīng)的控制措施。目前，國內(nèi)外對于在不同地質(zhì)條件下高地應(yīng)力對隧道工程的影響特性尚難取得統(tǒng)一認(rèn)識，尤其是針對軟巖隧道高地應(yīng)力的影響特性、支護(hù)變形控制、結(jié)構(gòu)形式及施工方法上仍有待進(jìn)一步研究。因此，本文依托蘭渝鐵路兩水隧道工程，以現(xiàn)場測試和理論分析為手段，從圍巖強(qiáng)度應(yīng)力比、初始地應(yīng)力場、支護(hù)抗力、開挖斷面大小等方面，總結(jié)分析了軟巖大變形的變形規(guī)律和控制技術(shù)，進(jìn)一步優(yōu)化和完善了軟巖施工工法、支護(hù)時(shí)機(jī)和支護(hù)形式，提出了軟巖大變形分級及其對應(yīng)的支護(hù)參數(shù)，最終實(shí)現(xiàn)了兩水隧道變形可控和安全順利施工。

1 工程概況

兩水隧道位于甘肅省武都區(qū)白龍江中山區(qū)，設(shè)計(jì)為單洞雙線隧道，全長4 922 m，隧道最大埋深約346 m，地質(zhì)條件極為復(fù)雜，洞身巖層主要為志留系中千枚巖及炭質(zhì)千枚巖(見圖1)，巖質(zhì)較軟，揉皺及構(gòu)造節(jié)理發(fā)育，受構(gòu)造影響嚴(yán)重，巖層產(chǎn)狀多變，巖體破碎，呈塊狀、碎塊狀(見圖2)，完整性極差。其中炭質(zhì)千枚巖地層長約3 662 m，占隧道全長的74%。

圖1 兩水隧道炭質(zhì)千枚巖Fig．1 Carbonaceous phyllite of Liangshui tunnel

圖2 兩水隧道壓碎巖Fig．2 Crushed rock of Liangshui tunnel

測試顯示兩水隧道以水平地應(yīng)力為主，且地應(yīng)力分布不均勻，圍巖強(qiáng)度應(yīng)力比僅為0．07，屬極高地應(yīng)力［4］。通過采用擠壓潛能系數(shù)預(yù)測高地應(yīng)力軟巖擠壓程度的方法［5］，初步判定其為極高地應(yīng)力條件下的中度-嚴(yán)重?cái)D壓性巖體。

受高地應(yīng)力、地下水及地質(zhì)構(gòu)造等影響，施工過程中出現(xiàn)了擠壓性大變形，洞身出現(xiàn)長段落的初期支護(hù)開裂和拆換現(xiàn)象，坍塌事故頻出，嚴(yán)重影響施工安全及工期。

2 兩水隧道軟巖大變形及破壞特征

2．1 軟巖大變形特征

2．1．1 掌子面穩(wěn)定性差、擠出位移大

隧道掌子面穩(wěn)定性差，縱向擠出位移明顯，開挖后6 d掌子面發(fā)生內(nèi)部縱向位移127 mm，如圖3所示。因儀器損壞無法繼續(xù)測量，通過理論推算掌子面縱向擠出位移可達(dá)500～600 mm。掌子面開挖影響長度約為2．5D(洞徑)，影響范圍大，變形難以控制，極易導(dǎo)致掌子面失穩(wěn)滑坍。

圖3 掌子面內(nèi)部縱向位移量測結(jié)果Fig．3 Ⅰnternal longitudinal deformation of working face

2．1．2 總變形量大

隧道開挖后，兩水隧道呈顯著的塑性變形，變形以拱頂下沉為主。實(shí)測數(shù)據(jù)(見圖4)表明，一般段變形數(shù)值均可達(dá)數(shù)百毫米，拱頂下沉最大達(dá)761．9 mm，采用雙層支護(hù)后變形仍無法控制，最大變形仍達(dá)300 mm左右。

2．1．3 前期變形迅猛且變形速率高

兩水隧道圍巖具有巖性軟、完整性及穩(wěn)定性差的特點(diǎn)，開挖后，早期來壓及前期變形快，變形速率非常高，初期變形速率達(dá)40 mm左右，變形在前20 d內(nèi)呈直線變化，平均變形速率達(dá)20 mm/d，最大變形速率達(dá)107 mm/d，20 d后變形速率逐漸下降，但變形仍未穩(wěn)定。拱頂下沉速率時(shí)間曲線如圖5所示。

圖5 拱頂下沉速率時(shí)間曲線Fig．5 Crown settlement rate of Liangshui tunnel Vs time

2．1．4 變形持續(xù)時(shí)間長

由于軟巖具有低強(qiáng)度和強(qiáng)烈的流變性，隧道開挖后，圍巖的應(yīng)力重分布及軟巖隧洞變形破壞持續(xù)時(shí)間長，且與施工的多次擾動(dòng)密切相關(guān)。在初期線性變形后，變形并未穩(wěn)定，甚至部分段落變形有加速現(xiàn)象，不收斂趨勢明顯。如兩水隧道DK357+773．3段在施作二次襯砌后，隧道持續(xù)變形(見圖6)，并最終因變形過大導(dǎo)致二次襯砌裂損、鋼筋扭曲外鼓，結(jié)構(gòu)破壞。

圖6 兩水隧道DK357+773．3斷面二次襯砌變形時(shí)間曲線Fig．6 Deformation of secondary lining at DK357+773．3 crosssection of Liangshui tunnel Vs time

2．1．5 變形具有明顯的階段性和空間分布的不均勻性

從隧道變形和破壞情況看，兩水隧道在不同地段變形特征有所不同，在同一斷面拱頂下沉大于水平收斂。從施工步驟看，變形具有明顯的階段性，一般上臺階開挖時(shí)，平均變形速率達(dá)40 mm/d，變形占總變形量的40%左右;中臺階開挖時(shí)，變形速率也約為40 mm/d，變形占總變形量的35%左右;下臺階和仰拱開挖時(shí)，變形速率約為20 mm/d。

2．2 變形破壞特征

2．2．1 支護(hù)破壞形式多樣

由于原始應(yīng)力狀態(tài)因方向而異，圍巖也具有各向異性，初期支護(hù)受力不均勻，破壞形式呈多樣性［6］。兩水隧道變形和初期支護(hù)破壞表現(xiàn)為拱頂嚴(yán)重下沉，邊墻內(nèi)擠嚴(yán)重，噴混凝土長段落的開裂、壓碎、剝落，鋼拱架嚴(yán)重扭曲變形，個(gè)別地段鋼架呈“麻花狀”。斜井井身段變形破壞尤為嚴(yán)重，前后共4次拆換拱都未能有效控制變形。

2．2．2 掌子面變形破壞

掌子面在隧道開挖前外鼓變形，擠出明顯，封閉掌子面的噴混凝土多處開裂、剝落，個(gè)別地段掌子面附近鋼架明顯剪斷，如圖7所示。

圖7 掌子面鋼架剪斷Fig．7 Damage of steel arch at working face

2．2．3 圍巖變形破壞范圍大

軟巖隧道洞周塑性區(qū)較硬巖塑性區(qū)大，破壞范圍也更大，洞周塑性區(qū)一般深度為6 m，若支護(hù)形式不合理或支護(hù)不及時(shí)，其破壞范圍可能更大(甚至達(dá)到5倍洞徑)。一般錨桿長度達(dá)不到原巖深度，錨桿支護(hù)基本沒有效果或效果極差，往往是導(dǎo)致支護(hù)失效破壞的根本原因。

2．2．4 二次襯砌變形破壞

兩水隧道襯砌破壞形式多樣，存在斜向、環(huán)向和縱向裂縫，局部段落出現(xiàn)二次襯砌表面混凝土剝落、鋼筋扭曲外鼓(見圖8)，二次襯砌裂縫的位置和形態(tài)因隧道區(qū)段而不同。如洞身DK357+766～+776段二次襯砌拱部出現(xiàn)縱向裂縫，混凝土保護(hù)層大面積剝落，二次襯砌鋼筋扭曲、外鼓錯(cuò)斷;DK359+317～+387段拱部襯砌良好，而左側(cè)邊墻距墻腳0～2 m處縱向開裂(寬度1～10 cm)，如圖9所示。

圖8 襯砌鋼筋扭曲外鼓Fig．8 Twist of steel bar of lining

圖9 墻腳開裂Fig．9 Cracks on the side wall foot

3 兩水隧道軟巖大變形機(jī)理及變形規(guī)律分析

3．1 軟巖隧道變形機(jī)理

高地應(yīng)力和軟弱圍巖是兩水隧道發(fā)生擠壓性大變形的主要原因。蘭渝鐵路位于青藏高原隆升區(qū)邊緣地帶，地質(zhì)環(huán)境極為復(fù)雜特殊，擠壓構(gòu)造作用強(qiáng)烈，尤其是現(xiàn)今青藏高原隆升及其向北東的持續(xù)擴(kuò)展擠壓作用，使得其地質(zhì)構(gòu)造極為復(fù)雜，地應(yīng)力水平多為高-極高，隧道開挖揭示圍巖具有顯著的擠壓特性。隧道開挖后，軟巖原始平衡狀態(tài)被打破，應(yīng)力發(fā)生重分布，此時(shí)儲存在圍巖內(nèi)部的地應(yīng)力勢必要釋放，表現(xiàn)為擠壓性大變形［7］。另外，由于兩水隧道圍巖為千枚巖及炭質(zhì)千枚巖，圍巖大體上為層狀結(jié)構(gòu)，節(jié)理裂隙發(fā)育，且層間存在軟弱夾層，開挖卸載后，由于裂隙發(fā)育的不均勻造成局部應(yīng)力集中，原本在高地應(yīng)力和自重應(yīng)力作用下閉合的節(jié)理張開、擴(kuò)張，部分圍巖切割為碎裂狀(如圖10(a)所示);同時(shí)受圍巖壓力及高地應(yīng)力作用，圍巖成壓密狀，由于隧道開挖后應(yīng)力釋放和重分布，導(dǎo)致原本壓實(shí)閉合的結(jié)構(gòu)面張開滑移，以及圍巖巖體進(jìn)一步碎裂，圍巖即刻呈松散狀(如圖10(b)所示)。

3．2 變形破壞規(guī)律

圓形均質(zhì)地層塑性區(qū)半徑

由式(1)可知，軟巖隧道的變形特性及穩(wěn)定性(塑性區(qū))取決于地應(yīng)力、圍巖的力學(xué)特性、開挖斷面等，且與圍巖的支護(hù)條件密切相關(guān)。

3．2．1 強(qiáng)度應(yīng)力比

由式(1)可知，軟巖隧道在開挖斷面(洞徑)一定時(shí)，洞壁位移隨圍巖強(qiáng)度應(yīng)力比的減小而增大。當(dāng)Rc/P0＜0．5時(shí)，洞壁位移增長加速;而當(dāng) Rc/P0＜0．2時(shí)，洞壁位移急驟增長，如圖11所示。

圖10 兩水隧道2種變形機(jī)理Fig．10 Two types of deformation mechanisms of Liangshui tunnel

圖11 相對位移與圍巖強(qiáng)度應(yīng)力比的關(guān)系Fig．11 Correlation between relative displacement and rock strength stress ratio(Rc/P0)

3．2．2 支護(hù)抗力(Pi)

由式(1)可知，隧道位移隨支護(hù)抗力的增大而減小。當(dāng)支護(hù)抗力在0～0．5 MPa變化時(shí)，隧道位移明顯減小;而當(dāng)支護(hù)抗力在0．5～1．0 MPa變化時(shí)，隧道位移減小緩慢，如圖12所示。此時(shí)一味依賴提高支護(hù)剛度來減小隧道位移是不合理的。

3．2．3 初始地應(yīng)力場

由式(1)可知，在圍巖力學(xué)特性(強(qiáng)度應(yīng)力比)一致時(shí)，初始應(yīng)力與隧道位移呈線性變化。初始地應(yīng)力越大，隧道位移越大，且隨著圍巖條件的不同而變化，強(qiáng)度越低的圍巖，隧道位移增長越快。隧道相對位移與初始地應(yīng)力的關(guān)系曲線如圖13所示。

3．2．4 開挖斷面

由式(1)可知，隧道位移與洞徑成線性變化，隨開挖斷面的增大而增大，雙線隧道位移遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于單線隧道。其隧道位移與相應(yīng)洞徑成正比關(guān)系，見圖14。

圖12 兩水隧道支護(hù)抗力與隧道位移的關(guān)系Fig．12 Correlation between crown settlement of Liangshui tunnel and support stress

圖13 隧道相對位移與初始地應(yīng)力的關(guān)系曲線Fig．13 Correlation between relative displacement and initial ground stress of Liangshui tunnel

圖14 隧道絕對位移與洞徑的關(guān)系曲線Fig．14 Correlation between absolute displacement and tunnel diameter

4 兩水隧道變形控制技術(shù)研究

軟巖隧道開挖后很容易產(chǎn)生大變形并迅速發(fā)展，如果施工方法和支護(hù)措施得當(dāng)，變形就有可能得到控制。反之，即使支護(hù)封閉后，變形還會(huì)發(fā)展，導(dǎo)致支護(hù)發(fā)生破壞。因此，施工階段大變形的發(fā)展規(guī)律和控制技術(shù)是軟巖隧道施工的關(guān)鍵。

4．1 加大預(yù)留變形量

加大預(yù)留變形量能防止大變形后初期支護(hù)侵限，同時(shí)，較大的預(yù)留變形量能夠使初期支護(hù)產(chǎn)生較大的位移，較大程度地釋放地應(yīng)力，減少作用在二次襯砌上的荷載，有利于隧道結(jié)構(gòu)安全。但預(yù)留變形量控制不當(dāng)，也會(huì)造成二次襯砌厚度不足，影響運(yùn)營安全。兩水隧道施工過程中，根據(jù)其變形情況和圍巖分布情況，個(gè)別地段預(yù)留變形量調(diào)整為80 cm，很大程度減少了初期支護(hù)侵限，同時(shí)也有效地釋放了圍巖壓力，減小了二次襯砌的壓力，滿足了現(xiàn)場施工要求。

4．2 優(yōu)化工法

軟巖隧道的變形與時(shí)間、工序密切相關(guān)，控制軟巖大變形重點(diǎn)應(yīng)突出“快”，即“快挖、快支、快封閉”?！翱焱凇币罂s短開挖周期，減少施工擾動(dòng);“快支護(hù)”要求開挖后及時(shí)封閉巖面，保護(hù)原巖，防止圍巖暴露時(shí)間過長而惡化圍巖條件;“快封閉”則要求支護(hù)結(jié)構(gòu)在最短的時(shí)間發(fā)揮最有效的作用。監(jiān)測表明，支護(hù)盡早成環(huán)可改善支護(hù)受力條件，有效抵抗圍巖壓力，極大地減緩圍巖變形速率。

實(shí)踐證明，軟巖隧道最有效的工法是微臺階法，微臺階可縮短封閉時(shí)間，支護(hù)及早封閉成環(huán)。施工時(shí)核心土長約3 m，高約2．5 m。上、中、下臺階長分別保持在3～5 m，5 m和6～7 m，下臺階距離仰拱15 m，仰拱距掌子面距離不大于35 m。兩水隧道現(xiàn)場變形監(jiān)測數(shù)據(jù)表明，軟巖隧道前9～15 d變形控制尤為重要，施工時(shí)建議下臺階接腿時(shí)間不超過9 d，仰拱封閉時(shí)間不超過15 d，必要時(shí)可設(shè)置臨時(shí)仰拱或橫撐以控制變形。

4．3 大剛度支護(hù)

針對兩水隧道志留系千枚巖及炭質(zhì)千枚巖地層高地應(yīng)力大變形的特點(diǎn)，根據(jù)“加強(qiáng)初期支護(hù)強(qiáng)度及剛度，寧強(qiáng)勿弱，杜絕拆換”的原則進(jìn)行施工。考慮到軟巖隧道破壞范圍較大，塑性區(qū)較深，采用加大型鋼鋼架(Ⅰ20b調(diào)整為 H175，縱向間距由0．6 m 調(diào)整為0．5 m)及噴30 cm厚C25混凝土的大剛度支護(hù)體系。根據(jù)兩水隧道軸向水平擠壓應(yīng)力大于橫向水平擠壓應(yīng)力的特征，施工時(shí)加強(qiáng)鋼架縱向連接，結(jié)合兩水隧道變形特點(diǎn)，拱部鋼架間設(shè)置工16縱向連接鋼架，確保鋼架沿隧道縱向的整體性和剛度。

采用大剛度支護(hù)后，拱頂最大下沉412 mm，拱腳最大水平收斂383．6 mm，墻腰最大水平收斂187．2 mm，遠(yuǎn)小于一般段的變形，變形基本可控。施工中鋼架整體支護(hù)效果明顯要好于一般段，特別是水平方向無扭曲，無失穩(wěn)，初期支護(hù)破壞和侵限、拆換現(xiàn)象明顯減少。但在千枚巖強(qiáng)烈揉皺高地應(yīng)力區(qū)，即使采用H175作為鋼拱架，仍不足以抗衡圍巖壓力，仍存在局部扭曲等現(xiàn)象。

4．4 多重支護(hù)

根據(jù)兩水隧道變形和地質(zhì)情況，結(jié)合現(xiàn)場測試及支護(hù)參數(shù)，支護(hù)結(jié)構(gòu)采用“多重支護(hù)”，即分層初期支護(hù)和分層二次襯砌等支護(hù)和襯砌形式［8］。施工時(shí)根據(jù)“邊放邊抗”的支護(hù)原則，適當(dāng)加強(qiáng)第一次支護(hù)剛度，充分利用注漿小導(dǎo)管和長錨桿控制圍巖大變形，選擇合適時(shí)機(jī)及時(shí)施作二次支護(hù)。第一次支護(hù)容許圍巖變形，但同時(shí)又能限制圍巖過度變形，釋放地應(yīng)力;而設(shè)置二次支護(hù)后，圍巖壓力和支護(hù)抗力得到平衡，使隧道穩(wěn)定，從而控制隧道發(fā)生大變形。

采用單層支護(hù)(H175型鋼鋼架，縱向間距0．5 m)方案時(shí)，隧道變形一般在600～700 mm，最大日變形速率為107 mm/d左右;根據(jù)“邊放邊抗”原則，采用雙層初期支護(hù)方案(H175+Ⅰ18型鋼鋼架，縱向間距分別為0．5 m和1 m)分2次(噴C25混凝土厚28+20 cm)施作時(shí)，變形一般在150～350 mm，最大變形速率為25 mm/d，變形得到了有效控制。兩水隧道雙層支護(hù)試驗(yàn)段變形量測縱向分布曲線如圖15所示。

4．5 適時(shí)施作二次襯砌

國內(nèi)外軟巖隧道實(shí)踐表明，軟弱圍巖在高地應(yīng)力影響下流變特性顯著，變形大，持續(xù)時(shí)間長，且難以穩(wěn)定，很難在短時(shí)間內(nèi)達(dá)到規(guī)范要求的穩(wěn)定值，特別是圍巖強(qiáng)度應(yīng)力比極低時(shí)，在施工后2～3年內(nèi)，甚至5～6年才能最終穩(wěn)定。若等圍巖完全穩(wěn)定，一是所需時(shí)間非常長，二是軟巖若要達(dá)到平衡狀態(tài)需將其儲存在巖體內(nèi)的能量以變形的形式釋放，勢必產(chǎn)生較大的位移，其將牽動(dòng)深層圍巖，過度松弛而引發(fā)洞周深處圍巖閉合裂隙張開、松動(dòng)，在地下水作用下，產(chǎn)生更大的圍巖壓力、發(fā)生更大的變形，導(dǎo)致原有初期支護(hù)結(jié)構(gòu)破壞，形成拆換等惡性循環(huán)。故需適時(shí)施作二次襯砌，澆筑“剛強(qiáng)”結(jié)構(gòu)，以抵抗余存的變形壓力，維護(hù)隧道及圍巖的整體穩(wěn)定。因此適時(shí)施作二次襯砌是穩(wěn)定變形經(jīng)濟(jì)、有效的方法［9］。

隧道二次襯砌施作時(shí)機(jī)應(yīng)根據(jù)所測位移或回歸分析所得最終位移量、位移速度及其變化趨勢、隧道埋深、開挖斷面大小、圍巖等級、支護(hù)所受壓力、應(yīng)力及應(yīng)變等進(jìn)行綜合分析判定，施工時(shí)根據(jù)兩水隧道變形情況、支護(hù)受力狀態(tài)及初期支護(hù)表面裂縫發(fā)展情況等綜合考慮，結(jié)合專家意見，將兩水隧道二次襯砌施作時(shí)機(jī)定為4 mm/d(平均值7 d)，同時(shí)將二次襯砌結(jié)構(gòu)進(jìn)行適當(dāng)加強(qiáng)。通過調(diào)整二次襯砌施作時(shí)機(jī)，基本杜絕了初期支護(hù)變形過大破壞、侵限拆換等問題，二次襯砌襯砌也無開裂破壞等現(xiàn)象，施工效果良好。

圖15 兩水隧道雙層支護(hù)試驗(yàn)段變形量測縱向分布曲線Fig．15 Longitudinal distribution of deformation of testing section with double-layer support of Liangshui tunnel

4．6 動(dòng)態(tài)管理與信息化施工

在施工影響下隧道都會(huì)產(chǎn)生一定的變形，大變形是相對正常變形而言的。施工中的變形不能一概而論，談“變”色變，凡是變形都采用強(qiáng)支護(hù)等措施。兩水隧道參照以往大變形隧道施工經(jīng)驗(yàn)，根據(jù)現(xiàn)場施工和科研情況，在研究大變形的圍巖特性、變形規(guī)律及機(jī)制的基礎(chǔ)上，結(jié)合兩水隧道的圍巖特性、變形特征及地質(zhì)條件，將大變形分為設(shè)計(jì)與施工2個(gè)階段，并對大變形進(jìn)行了分級(見表1)，制定了相應(yīng)的支護(hù)參數(shù)［10］(見表2)。施工過程中加強(qiáng)對洞周位移、初期支護(hù)和二次襯砌進(jìn)行測試與分析，同時(shí)加大地質(zhì)超前預(yù)報(bào)，對未施工段地質(zhì)情況做到胸中有數(shù)，因地制宜，及時(shí)調(diào)整，真正達(dá)到信息化施工、動(dòng)態(tài)控制的目的。

表1 兩水隧道大變形分級標(biāo)準(zhǔn)(適用于雙線隧道)Table 1 Classification standard of serious deformation of Liangshui tunnel(applicable to double-track railway tunnels)

表2 兩水隧道大變形分級支護(hù)參數(shù)表(適用于雙線隧道)Table 2 Support parameters to cope with different grades of serious deformation in Liangshui tunnel(applicable to double-track railway tunnels)

5 結(jié)論與建議

隨著我國鐵路建設(shè)步伐的加快，將會(huì)遇到越來越多的高地應(yīng)力軟巖隧道，因此非常有必要對此開展深入研究。本文通過對高地應(yīng)力條件下兩水隧道變形特征、破壞特征、變形規(guī)律及變形控制技術(shù)進(jìn)行系統(tǒng)地分析研究，得出以下結(jié)論并給出建議。

1)兩水隧道洞身圍巖為千枚巖及炭質(zhì)千枚巖，屬極軟巖，受高地應(yīng)力影響，施工時(shí)發(fā)生擠壓性大變形，變形速率高、持續(xù)時(shí)間長、強(qiáng)烈且不均勻，圍巖變形和隧道破壞嚴(yán)重。同時(shí)由于原始應(yīng)力狀態(tài)因方向而異，支護(hù)破壞形式呈多樣性。

2)高地應(yīng)力軟巖隧道的變形特性及穩(wěn)定性(塑性區(qū))取決于地應(yīng)力、圍巖的力學(xué)特性、開挖斷面大小等，且與圍巖的支護(hù)條件密切相關(guān)。

3)高地應(yīng)力軟巖隧道施工時(shí)應(yīng)根據(jù)變形及破壞情況，采用合理的預(yù)留變形量、加大支護(hù)剛度、多重支護(hù)等技術(shù)措施，優(yōu)化施工工法，調(diào)整施工步距，堅(jiān)持“快挖、快支、快封閉，二次襯砌實(shí)施緊跟”的原則，以便有效控制隧道變形。

4)施工時(shí)應(yīng)結(jié)合現(xiàn)場變形及圍巖情況對大變形進(jìn)行分級動(dòng)態(tài)管理，做到“巖變我變”動(dòng)態(tài)施工，加強(qiáng)現(xiàn)場信息化監(jiān)測，建議將大變形分為設(shè)計(jì)、施工2個(gè)階段，對大變形進(jìn)行分級并制定相應(yīng)的支護(hù)參數(shù)，動(dòng)態(tài)控制、信息化施工，有力保障高地應(yīng)力軟巖隧道順利施工。

5)高地應(yīng)力軟巖隧道變形控制是世界性的難題，本工程雖然進(jìn)行了有效的探索，但仍需對軟巖大變形的機(jī)理、特征、預(yù)測及施工技術(shù)進(jìn)行深入研究，以便形成軟巖隧道勘察、設(shè)計(jì)、施工成套技術(shù)，以降低成本，減小施工風(fēng)險(xiǎn)。

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