方臻明 張建強

(1.平湖市公路管理段，浙江嘉興 314000; 2.安吉縣公路管理局，浙江安吉 313300)

1 橋梁概述

安吉縣省道某大橋上部結構主橋為變截面現澆預應力混凝土連續(xù)箱梁，連續(xù)箱梁采用懸臂三角掛籃施工，三角掛籃分主桁、前、后橫梁、底籃縱梁、前托梁、后托梁、懸吊及模板，材料均采用Q235組合型鋼，懸吊和錨固等吊桿采用φ32精軋螺紋粗鋼筋，銷軸采用45號鋼。

2 計算參數

2.1 計算原則

按照JTJ 025-86公路橋涵鋼結構及木結構設計規(guī)范容許應力法計算，取臨時結構設計參數。

2.2 荷載取值

1)主梁混凝土容重:26 kN/m3;2)混凝土超載(脹模)系數:1.05;3)人群及機具荷載:2.5 kPa;4)傾倒和振搗混凝土產生的荷載:2.5 kPa;5)模板荷載:120 kN;6)風荷載:0.5 kPa;7)溫度荷載:系統初始溫度20℃，最終升溫至40℃，降溫至10℃。

2.3 材料參數

規(guī)格:Q235;彈性模量:206 000 MPa;鋼材容許軸向應力:140 MPa;鋼材容許彎曲應力:145 MPa;鋼材容許剪應力:85 MPa;熱膨脹系數:0.000 012;容重:78.5 kN/m3。規(guī)格:精軋螺紋鋼;彈性模量:200 000 MPa;軸向應力設計值:770 MPa;熱膨脹系數:0.000 012;容重:78.5 kN/m3。規(guī)格:45 號鋼;彈性模量:206 000 MPa;鋼材容許軸向應力:210 MPa;鋼材容許彎曲應力:220 MPa;鋼材容許剪應力:125 MPa;熱膨脹系數:0.000 012;容重:78.5 kN/m3。規(guī)格:40Cr;彈性模量:206 000 MPa;屈服強度:540 MPa，容許應力:540/1.7=318 MPa;容許剪應力:318/1.7=187 MPa;熱膨脹系數:0.000 012;容重:78.5 kN/m3。

注:1)JTJ 025-86材料容許應力按規(guī)范取值;根據第1.2.10條，臨時結構容許應力應乘以提高系數κ=1.3。2)40Cr材料參數按《機械設計手冊》中的要求取值，容許彎曲應力=屈服應力/1.7，容許剪應力=容許彎曲應力/1.7，臨時結構容許應力應乘以提高系數 κ=1.3。

3 1號節(jié)段澆筑混凝土時掛籃的計算模型

選取掛籃施工最不利工況1號節(jié)段施工工況。

掛籃采用MIDAS Civil有限元軟件進行空間建模分析，計算模型如圖1所示，共133個節(jié)點，151個梁單元，16個桁架單元，29個板單元。

圖1 空間建模分析計算模型

4 1號節(jié)段澆筑混凝土時掛籃的計算分析

4.1 底籃結構參數及應力計算結果分析

底籃前托梁采用雙拼工字鋼45號，底籃后托梁采用雙拼工字鋼45號，底籃普通縱梁采用工字鋼24根25a，加強橫梁采用槽鋼10號，上鋪設5 mm厚6 m寬鋼板，所有構件均采用Q235鋼。

梁單元組合應力最大拉應力為35.6 MPa、最大壓應力為35.6 MPa，均小于抗拉和抗壓強度設計值 145 ×1.3=188.5 MPa，滿足規(guī)范要求。在單元局部坐標系y軸方向，基本不產生剪力Qy。在單元局部坐標系z軸方向，剪力Qz產生的最大剪應力為9.4 MPa，小于剪應力設計值85 ×1.3=110.5 MPa，滿足規(guī)范要求。

4.2 掛籃主支撐體系構件參數及應力計算結果

主桁架采用2根40b槽鋼拼焊而成，橫向聯接桁架均采用槽鋼16，所有構件均采用Q235鋼。

梁單元組合應力最大拉應力為138.6 MPa、最大壓應力為140.6 MPa，均小于抗拉和抗壓強度設計值 145 ×1.3=188.5 MPa，在單元局部坐標系 x軸方向，產生的最大軸向拉應力為43.3 MPa，最大軸向壓應力為53.6 MPa，小于軸向應力設計值140×1.3=182 MPa，在單元局部坐標系z軸方向，剪力Qz產生的最大剪應力為 37.4 MPa，小于剪應力設計值 85×1.3=110.5 MPa，均滿足規(guī)范要求。

4.3 精軋螺紋鋼應力和位移計算結果

精軋螺紋鋼直徑為32，最大軸向拉應力為177.3 MPa，小于抗拉強度設計值770 MPa，滿足規(guī)范要求。

精軋螺紋鋼直徑豎向最大位移為22.3 mm，而由于節(jié)段混凝土自重、模板、支架等引起的豎向位移為19.9 mm，數值偏大，建議進行加強，避免因為精軋螺紋鋼剛度不足引起位移控制偏差。

5 澆筑混凝土時掛籃銷軸校核計算

5.1 后斜拉帶與主梁的連接銷軸

后斜拉帶與主梁的連接銷采用φ100，銷子材質為40Cr。銷子承受的最大剪力:

最大剪應力:

銷子承受的最大彎應力:

5.2 前斜拉帶與主梁的連接銷子

前斜拉帶與主梁的連接銷采用φ100，銷子材質為40Cr。

銷子承受的最大剪力:

最大剪應力:

銷子承受的最大彎應力:

5.3 斜拉帶與立柱的連接銷子

斜拉帶與立柱連接銷采用φ100，銷子材質為40Cr，銷子主要承受剪力，前、后斜拉帶對其造成的彎曲應力極小，最大剪力與后斜拉帶與主梁的連接銷子φ100相同，所以銷子強度是安全的，此處無需校核。

5.4 主梁后錨

主梁后錨取最不利的荷載491.3 kN，采用φ32的精軋螺紋鋼。

最大軸向應力:

6 掛籃空載前移時最不利情況下計算分析

掛籃空載前移動時，最不利情況為內滑梁處于最大的簡支狀態(tài)，主梁靠前支撐點和行走小車與主梁的連接銷兩個支點支撐。

行走小車自身各構件、行走滑軌、錨定行走滑軌的軌道錨梁以及精軋螺紋鋼。本處選擇極為重要和較為薄弱的后錨部件進行計算。

1)應力計算結果(不包括精軋螺紋鋼)。

梁單元組合應力的最大拉應力為23.9 MPa，最大壓應力為39.2 MPa，小于抗拉和抗壓強度設計值145 ×1.3=188.5 MPa，滿足規(guī)范要求。在單元局部坐標系z軸方向，剪力Qz產生的最大剪應力為 64.4 MPa，小于剪應力設計值 85 ×1.3=110.5 MPa，滿足規(guī)范要求。

2)精軋螺紋鋼應力計算結果。

精軋螺紋鋼直徑為32，最大軸向拉應力為23.3 MPa，小于抗拉強度設計值770 MPa，滿足規(guī)范要求。

7 結論與建議

經計算復核，三角掛籃的計算結果滿足規(guī)范要求。伴隨著國家公路迅速發(fā)展，對如何選擇合理的工藝，提高工程質量，降低施工成本的需求越大，掛籃設計需要考慮安全可靠，受力合理，結構輕巧，便于加工等。安吉某大橋正是其中典型，為跨江河等水上施工的橋梁建設提供了寶貴的經驗，總結出諸多可行性施工方案，為跨江河的公路橋梁發(fā)展作出了巨大貢獻。