徐家文, 毛楠楠, 王淑花, 劉愛(ài)蓮, 陳洪玉
(黑龍江科技大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院,哈爾濱150022)
表面滲鋁是熱處理行業(yè)中經(jīng)常應(yīng)用的一種化學(xué)熱處理工藝。它可賦予材料優(yōu)良的耐候性、耐蝕性和抗高溫氧化性,同時(shí)又不破壞基體材料的整體力學(xué)性能,在石油、化工、電力、冶金和航空航天等領(lǐng)域得到越來(lái)越廣泛的應(yīng)用[1-3]。低、中碳鋼滲鋁后可以獲得優(yōu)異的抗高溫氧化和耐腐蝕性能,能節(jié)約大量不銹鋼和耐熱鋼,從而降低生產(chǎn)成本和維修費(fèi)用[4-5]。常見(jiàn)的滲Al 溫度為850~1 050 ℃[6],研究發(fā)現(xiàn),低溫滲Al 對(duì)鋼的抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度等力學(xué)性能影響不大,又能顯著提高材料的表面硬度[7-8]。因此,筆者通過(guò)對(duì)Q235 鋼進(jìn)行固體粉末法650 ℃低溫滲Al 處理,研究滲Al 對(duì)Q235 鋼高溫氧化性能的影響,拓寬Q235 鋼的應(yīng)用范圍。
實(shí)驗(yàn)用材料為2 mm 厚的Q235 鋼板,先對(duì)Q235 鋼板進(jìn)行退火處理,然后利用NH7220 型電火花切割機(jī)將退火后的Q235 鋼切成15 mm×15 mm×2 mm的試樣。對(duì)切割后的試樣進(jìn)行除油除銹,用800 號(hào)水砂紙磨平表面,在無(wú)水乙醇中用100 Hz 超聲波清洗表面油污10 min,烘干后利用游標(biāo)卡尺測(cè)量試樣尺寸,至少測(cè)量三次取平均值,利用十萬(wàn)分之一精度的電子天平測(cè)量質(zhì)量。
滲鋁劑由Al 粉、Al2O3粉和NH4Cl 粉組成,三者的比例為α(Al)∶α(Al2O3)∶α(NH4Cl)=15∶4∶1。將這三種粉末充分混合均勻與經(jīng)過(guò)除銹除油處理的Q235 鋼試樣一同裝入自制鋼罐中進(jìn)行滲Al,隨爐加熱至650 ℃,保溫5 h,然后隨爐冷卻。
將未滲Al 的Q235 試樣和滲Al 后的試樣分別放入Al2O3坩堝中進(jìn)行恒溫氧化實(shí)驗(yàn),溫度為700 ℃,每隔5 h 取出冷卻至室溫,然后測(cè)量其質(zhì)量,總氧化時(shí)間為50 h。利用Quanta 200 型掃描電子顯微鏡觀察Q235 鋼滲Al 前后的氧化膜的表面及截面形貌,利用D8 Advanced X 射線衍射儀分析滲Al 層的物相組成和氧化膜的物相組成,陽(yáng)極靶材為Cu 靶,波長(zhǎng)為0.154 056 nm。
圖1 為Q235 鋼650 ℃滲鋁后的XRD 圖譜。由圖1 可見(jiàn),X 射線衍射圖譜中主要存在Fe3C 相、Al5Fe2相和AlFe 相。因此Q235 鋼滲Al 后形成了Al5Fe2與AlFe 等金屬間化合物。
圖1 Q235 鋼650 ℃滲Al 后的XRD 圖譜Fig.1 XRD pattern of Q235 steel aluminized at 650 ℃
Q235 鋼滲Al 后表面呈灰色,用肉眼觀察不到起皮和裂紋。圖2 是Q235 鋼650 ℃滲鋁后表面形貌。在掃描電鏡下可以明顯看到Q235 鋼滲Al 后滲Al 層表面較粗糙,滲Al 層較致密,局部出現(xiàn)開(kāi)裂和孔洞。
圖2 Q235 鋼650 ℃滲Al 后的表面形貌Fig.2 Surface morphology of Q235 steel aluminized at 650 ℃
圖3 是Q235 鋼滲Al 層的截面及截面的能譜線掃描。由圖3 的截面可見(jiàn),滲Al 層與基體結(jié)合處界面較平整,厚度較均勻,致密性較好,在滲Al 層中幾乎無(wú)空洞和裂紋出現(xiàn)。滲Al 層外表面呈波浪狀,表面較平整。滲Al 層厚度為150~220 μm。從背散射電子像上看,滲Al 層外表面形貌與內(nèi)層區(qū)別較大,從能譜線掃描曲線可看出沿基體向滲層外表面方向,Al 元素含量越來(lái)越高,F(xiàn)e 元素含量越來(lái)越低。因此,結(jié)合圖1 的X 射線衍射圖譜可知,滲Al層外層主要是Al5Fe2相,越往滲層內(nèi)部,Al5Fe2相含量逐漸減少,AlFe相含量逐漸增加。
圖3 Q235 鋼650 ℃滲Al 后的截面形貌Fig.3 Cross-section microstructure of Q235 steel aluminized at 650 ℃
當(dāng)Q235 鋼在700 ℃進(jìn)行50 h 的恒溫氧化時(shí),試樣表面呈鐵銹色,有明顯的掉皮現(xiàn)象。而經(jīng)過(guò)滲Al 處理的Q235 鋼在恒溫氧化時(shí),試樣表面呈現(xiàn)灰色,且在氧化處理過(guò)程中沒(méi)有出現(xiàn)掉皮。這說(shuō)明滲鋁層氧化膜的結(jié)合能力較好。
圖4 為Q235 鋼和650 ℃滲鋁處理的Q235 鋼在700 ℃恒溫氧化后的XRD 圖譜。由圖4 可知,Q235鋼700 ℃恒溫氧化后氧化層呈Fe2O3相,滲Al 的Q235 鋼的氧化層主要由Al2O3和Fe2O3物質(zhì)組成。
圖5 分別為滲Al 前后Q235 鋼700 ℃高溫氧化處理后的表面形貌。由圖5a 可見(jiàn),Q235 鋼在700 ℃恒溫氧化50 h 后,鋼材表面生成的Fe2O3膜比較疏松,氧化物顆粒粗大,F(xiàn)e2O3顆粒間距不等,存在大量孔隙。這樣疏松的氧化膜在隨后的氧化過(guò)程中對(duì)基體幾乎沒(méi)有保護(hù)作用,氧化膜也容易脫落。圖5b可見(jiàn),經(jīng)過(guò)滲Al 處理的Q235 鋼表面的氧化物顆粒較細(xì)小,氧化膜較致密,將對(duì)基體起到保護(hù)作用。
圖4 700 ℃恒溫氧化后的XRD 圖譜Fig.4 XRD patterns of steel isothermal oxidized at 700 ℃
圖5 恒溫氧化后的表面形貌Fig.5 Morphology of isothermal oxidation scale at 700 ℃
圖6 為Q235 鋼滲Al 后在700 ℃高溫氧化后的截面形貌及相應(yīng)的能譜線分析曲線。由圖6 可見(jiàn),Q235 鋼恒溫氧化后的氧化膜厚為100~150 μm,與基體結(jié)合較差,氧化膜從內(nèi)到外有大量孔洞存在,尤其是越到外面,孔洞越多。隨著氧化時(shí)間的增加,氧氣通過(guò)這些孔洞繼續(xù)向鋼材內(nèi)部擴(kuò)散,加劇材料的氧化。此外,隨著孔洞數(shù)量的增加,這些孔洞有可能互相連接起來(lái),形成貫穿性裂紋,氧化膜將從基體上剝落下來(lái),基體就會(huì)繼續(xù)被氧化。由圖6b 可知,當(dāng)Q235 鋼經(jīng)過(guò)滲Al 改性后,在700 ℃恒溫氧化時(shí)的氧化膜只有很薄一層,厚度約為10 μm,氧化膜致密性好。由能譜線掃描圖可知越靠近Q235 鋼基體,Al 元素含量越少而Fe 元素含量越多,O 元素主要分布在近外表面。這說(shuō)明滲鋁處理的Q235 鋼在700 ℃氧化時(shí),主要生成的是Al 與O 的氧化物Al2O3。因此,Q235 鋼經(jīng)滲鋁處理后,由于在氧化過(guò)程中形成了顆粒細(xì)小的均勻致密性氧化膜,阻礙了后續(xù)氧化時(shí)氧元素向Q235 鋼基體的擴(kuò)散,從而對(duì)基體起到保護(hù)作用。
圖6 700 ℃恒溫氧化后的截面形貌Fig.6 Cross-section of oxidation scale at 700 ℃
圖7 是Q235 鋼不同溫度滲鋁后700 ℃高溫氧化后動(dòng)力學(xué)曲線。由圖7 可見(jiàn),Q235 鋼在700 ℃恒溫氧化過(guò)程中增重明顯,每次增重穩(wěn)定而且增重量大,生成的氧化物多。這說(shuō)明材料的抗高溫氧化性差,而且每次都保持著向上增長(zhǎng)的趨勢(shì),說(shuō)明這種材料會(huì)隨時(shí)間的增加將不斷氧化,最后直至材料損壞。經(jīng)過(guò)滲Al 處理的Q235 鋼隨著恒溫氧化時(shí)間的延長(zhǎng),單位面積增重量ρA呈拋物線形狀變化,氧化增重不明顯,氧化增重量逐漸減少,說(shuō)明后期生成的氧化物較開(kāi)始時(shí)逐漸減少,氧化程度減弱,先生成的氧化膜阻礙氧向基體中進(jìn)一步擴(kuò)散,對(duì)基體具有保護(hù)作用。
圖7 Q235 鋼和滲鋁Q235 鋼恒溫氧化動(dòng)力學(xué)曲線Fig.7 Oxidation curves of Q235 and aluminized Q235 steel isothermal oxidized at 700 ℃
(1)經(jīng)固體粉末包埋法650 ℃低溫滲Al 后,Q235 鋼表面生成了一層均勻致密的滲Al 層,該層主要由Al5Fe2與AlFe 等金屬間化合物組成,無(wú)明顯的貫穿裂紋與孔洞。
(2)滲鋁能顯著提高Q235 鋼的抗高溫氧化性能,在滲鋁層表面形成致密的氧化膜,動(dòng)力學(xué)曲線呈拋物線狀。
(3)氧化膜主要由Al2O3和Fe2O3組成,較致密,缺陷較少。
[1]丁慶如.碳鋼熱浸滲鋁工藝及應(yīng)用[J].熱加工工藝,1994,23(3):30 -32.
[2]吳曉朝.GH907 合金滲鋁涂層抗高溫氧化性能研究[D].哈爾濱:哈爾濱工程大學(xué),2011.
[3]孟凡良,高 磊,張瑩瑩,等.35CrMo 鋼固體粉末法滲鋁及滲鋁層性能研究[J].石油化工設(shè)備,2010,39(2):15 -17.
[4]張文廣,張 躍,李 禪,等.低溫包埋滲鋁層組織形貌及性能研究[J].熱加工工藝,2014,43(4):135-138.
[5]機(jī)械工程手冊(cè)編委會(huì).機(jī)械工程手冊(cè)[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,1999:512 -532.
[6]史新勃.N80 套管鋼低溫滲鋁工藝及耐蝕性研究[D].西安:西安石油大學(xué),2012.
[7]晁懷瑞,李建留,李選亭.粉末包埋滲鋁鋼的焊接工藝研究和性能試驗(yàn)[J].石油化工腐蝕與防護(hù),2005,22(1):20 -22.
[8]王 宇,黃 敏,高惠臨,等.表面機(jī)械研磨處理對(duì)X80 管線鋼焊接接頭組織與性能的影響[J].機(jī)械工程材料,2009,33(8):50 -53.