王振廷, 胡 磊, 高紅明, 朱士奎
(1.黑龍江科技大學(xué) 材料科學(xué)與工程學(xué)院,哈爾濱150022;2.徐州工程學(xué)院 江蘇省大型工程裝備檢測與控制重點(diǎn)建設(shè)實(shí)驗(yàn)室,江蘇 徐州221008)
隨著現(xiàn)代工業(yè)的飛速發(fā)展,實(shí)際生產(chǎn)對(duì)材料的耐磨性提出了越來越高的要求。由于磨損機(jī)理多樣,工作環(huán)境和修復(fù)位置不同,耐磨材料還需滿足不同的需求。因此,研制新型耐磨材料,探究磨損失效規(guī)律及機(jī)理,延長材料的使用壽命,提高材料的使用效率,成了亟待解決的重要問題[1-3]。
近年來,表面改性技術(shù)得到了快速發(fā)展和廣泛應(yīng)用。該技術(shù)采用高能熱源對(duì)材料表面進(jìn)行熔覆處理,使一種或多種物質(zhì)在基體表面急速熔化并急速冷卻、凝固,以提高基體金屬表層硬度、耐腐蝕、耐磨損、導(dǎo)電導(dǎo)熱等一系列材料熱力學(xué)性能,從而改善其表面性能。目前,使用較多的高能熱源主要有等離子、火焰、激光、氬弧等。相比較而言,氬弧熔覆在表面強(qiáng)化方面有著更大的優(yōu)勢:一是,其熱量比火焰、等離子等更加集中;二是,由于熔覆是在氬弧氣氛下進(jìn)行的,在其加熱、冷卻過程中,試樣或零件表面無氧化、燒損等現(xiàn)象;三是,設(shè)備比激光熔覆簡單,成本較低,能夠?qū)崿F(xiàn)手工操作;四是,技術(shù)簡單、成熟,安全系數(shù)更高,并可在野外進(jìn)行作業(yè),應(yīng)用前景更加廣闊。在眾多增強(qiáng)相顆粒中,TiN 因具有強(qiáng)度高、硬度高、耐高溫、耐腐蝕、耐摩擦磨損,以及導(dǎo)電性、導(dǎo)熱性良好等優(yōu)異性能,而被廣泛應(yīng)用于金屬陶瓷制備、熔煉金屬用的耐高溫陶瓷坩堝、電觸點(diǎn)及金屬表面涂覆材料等方面[4-14]。筆者以TiN、Ti 和Ni60 粉末為原料,采用氬弧熔覆、原位自生技術(shù),在Q235 鋼表面原位生成TiN 增強(qiáng)相顆粒,并對(duì)涂層的組織結(jié)構(gòu)與摩擦磨損性能進(jìn)行分析。
實(shí)驗(yàn)采用Q235 鋼作為基體材料,用線切割機(jī)制備尺寸為40 mm ×15 mm ×10 mm 的試樣塊,表面磨光、拋光后,用丙酮和無水乙醇對(duì)其進(jìn)行清洗、晾干待用。選用的涂層材料是Ti、TiN 和Ni60A 混合粉末。Ni60A 粉的平均粒度為30~40 μm,其化學(xué)成分見表1。
表1 Ni60A 化學(xué)成分Table 1 Ni60A chemical composition
實(shí)驗(yàn)中涂層粉末的主要成分Ti 和TiN 配比為1∶2,利用FC204 型電子天平稱量,總質(zhì)量為5 g,Ti、TiN、Ni60A 分別為0.5、1.0、3.5 g。
將上述粉末置于行星式球磨機(jī)中球磨4 h,取適量粉末及水玻璃(黏結(jié)劑)置于陶瓷坩堝中,攪拌均勻。將混合粉末調(diào)制成膏狀物后,均勻涂抹于Q235 鋼試樣表面,得到厚度約為1 mm 的預(yù)制涂層,將試樣置于DZ-2BC 型干燥箱中,于80 ℃溫度下烘干0.5 h,使預(yù)制涂層充分干燥。
干燥后的試樣采用MW3000 型數(shù)字焊接機(jī)氬弧加熱、冷卻后,采用電火花線切割,截取試樣的橫截面,在金相砂紙上磨平,然后用氧化鉻拋光劑拋光,制成金相試樣。配制硝酸酒精與氫氟酸體積比為3 ∶1 的腐蝕液,對(duì)試樣進(jìn)行腐蝕,時(shí)間為15 s。
采用蔡司光學(xué)顯微鏡和MX -2600FE 型掃描電鏡觀察其顯微形貌。采用HV2000 型顯微硬度計(jì)測定試樣截面的顯微硬度。實(shí)驗(yàn)載荷設(shè)計(jì)為2.94 N,加載時(shí)間為10 s。實(shí)驗(yàn)沿涂層橫截面由表及里測定其顯微硬度,每個(gè)點(diǎn)測五次,取平均值。采用MMS-2B 型摩擦磨損實(shí)驗(yàn)機(jī)測定其摩擦系數(shù),討論其耐磨性能。首先在熔覆后的試樣上,截取尺寸為10 mm×10 mm×6 mm 的試樣,再將試樣表面磨平并清洗干凈。對(duì)磨環(huán)采用GCr15 鋼環(huán),內(nèi)徑為16 mm,外徑為40 mm,洛氏硬度為60~65 MPa。實(shí)驗(yàn)溫度為25 ℃左右。磨損實(shí)驗(yàn)參數(shù)為:實(shí)驗(yàn)力180 N,轉(zhuǎn)速180 r/min,磨損時(shí)間30 min。實(shí)驗(yàn)前后利用FC204 型電子天平分別測量試樣的重量(精度為0.000 1 g),以此計(jì)算磨損失重。
圖1 為復(fù)合涂層的組織形貌。從涂層低倍截面圖(圖2a)可以看到明顯的熔合線,約為10 μm,涂層中晶體生長規(guī)律為胞狀枝晶與等軸晶由熔池底部向中心生長,這表明涂層與基體具有良好的冶金結(jié)合。從復(fù)合涂層1 000 倍下的SEM 組織形貌(圖2b)可看到黑色TiN 在涂層中原位合成,熔覆涂層中黑色TiN 顆粒分布均勻。這是由于TiN顆粒在氬弧熱源的作用下全部熔化,分解成Ti 原子和N 原子,Ti 粉分解為Ti 原子,在冷卻過程中,涂層中的Ti 原子和N 原子結(jié)合重新以細(xì)小的TiN顆粒析出。
圖1 復(fù)合涂層顯微組織形貌Fig.1 Composite coating microstructure morphology
圖2 為復(fù)合涂層的能譜圖。
圖2 復(fù)合涂層的能譜Fig.2 Composite coating spectrum diagram
從能譜圖中可以看出,黑色顆粒中Ti 含量最高,F(xiàn)e 次之,且含有N 元素。氬弧熔覆過程從本質(zhì)上看是急速熔化和急速凝固兩個(gè)過程。在氬弧的高溫(高達(dá)8 000 K)作用下,試樣表面急速熔化并形成熔池,同時(shí)涂層粉末由于加熱速度快而呈現(xiàn)出半熔化或熔化狀態(tài),TiN 顆粒進(jìn)入熔池并與基體金屬進(jìn)行混合、擴(kuò)散、反應(yīng)。
圖3 為復(fù)合涂層的XRD 衍射圖譜。從XRD 圖譜上可以看出,熔覆層主要成分為α - Fe 及少量TiN。這可能是由于熔覆溫度過高,在氬弧熱源加熱過程中,Ti、TiN 粉末和Q235 基體都將發(fā)生熔化,底部的TiN 與基體相互混合,進(jìn)而產(chǎn)生“稀釋”作用,使得α-Fe 溶入到TiN 顆粒中,因此,X 射線衍射圖譜中可見,α-Fe 峰值遠(yuǎn)高于TiN 的峰值。
圖3 復(fù)合涂層XRD 衍射圖譜Fig.3 Composite coating XRD diffraction diagram
圖4 為涂層的顯微硬度隨深度變化曲線。從曲線上可以看出,涂層的最高顯微硬度可達(dá)738.17 GPa。這是由于涂層中TiN 的顆粒較多,形狀分布大且均勻,涂層越薄處其顯微硬度越高;當(dāng)與涂層表面距離大于0.8 mm 后,其顯微硬度值下降平緩,這是由于TiN 顆粒逐漸稀疏;當(dāng)與涂層表面距離大于1.6 mm 后,其顯微硬度值變化不大,相當(dāng)于基體硬度,說明熔池中也含有TiN 增強(qiáng)顆粒。
圖4 熔覆層的顯微硬度分布Fig.4 Micro hardness distribution
圖5 為復(fù)合涂層與Q235 鋼在相同條件下的相對(duì)耐磨性對(duì)比圖。由圖可以看出,TiN 涂層的磨損失重約為Q235 鋼磨損失重的1/8,也就是說,氬弧熔覆制備的涂層,其耐磨性能是基體的8 倍。分析認(rèn)為,一方面是在TiN 增強(qiáng)金屬基熔覆層磨損過程中,由于存在著大量的分布均勻的硬質(zhì)TiN 增強(qiáng)相顆粒,這些顆粒在基體表面形成微凸體,首先與對(duì)磨環(huán)接觸,在熔覆層表層發(fā)生塑性變形時(shí),對(duì)位錯(cuò)的滑移起到阻礙作用,因此磨損量較低;另一方面,急冷過程,涂層材料中Ni、Cr、Si 等元素來不及析出,與基體容易形成固溶體,對(duì)涂層起到固溶強(qiáng)化的作用,從而提高了熔覆層的耐磨性。綜上可知,與Q235鋼相比,TiN 增強(qiáng)金屬基熔覆層具有更好的耐磨性。
圖5 TiN 熔覆層和Q235 鋼相對(duì)耐磨性Fig.5 Comparison of wear resistant for Q235 steel and TiN coating
(1)含Ti、TiN、Ni60A 的合金粉末通過鎢極氬弧熔覆能夠制備出TiN 熔覆層,硬度最高達(dá)738.17 GPa,耐磨性是基體Q235 鋼的8 倍。
(2)復(fù)合涂層的相組成為TiN 顆粒、α -Fe,TiN分布均勻且與基體呈現(xiàn)冶金結(jié)合。
(3)原位合成TiN 耐磨涂層的強(qiáng)化機(jī)制為細(xì)晶強(qiáng)化和固溶強(qiáng)化。
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