雷 濤

(中國鐵路總公司工程管理中心，北京 100844)

混凝土結(jié)構在建設和服役期間會不可避免地出現(xiàn)裂縫，成為有害介質(zhì)(和水)侵入混凝土內(nèi)部的通道，加速保護層混凝土的失效進程，進而降低混凝土耐久性。為了保證混凝土結(jié)構使用壽命達到設計要求，各國都對混凝土裂縫寬度進行了限制[1]。

碳化是影響混凝土耐久性的重要因素。研究表明，環(huán)境濕度對混凝土碳化速率的影響系數(shù)呈“鐘形”分布[2]，因此，對于環(huán)境濕度低(20%左右)的干旱環(huán)境，混凝土碳化進程放緩，在該類地區(qū)開展鐵路混凝土工程建設，如果仍按標準規(guī)定的裂縫寬度0.2 mm限值進行驗收，可能會對工程建設造成不必要的資源浪費。雖然對于完好混凝土碳化的研究已經(jīng)較為成熟[3]，開裂混凝土碳化方面也有少量研究[4-7]，但對于干燥環(huán)境下開裂混凝土碳化規(guī)律的研究較少。本文通過三點加荷誘導混凝土開裂，研究不同寬度裂縫混凝土試件在模擬環(huán)境下的碳化進程，為干燥碳化環(huán)境下混凝土結(jié)構裂縫控制提供依據(jù)。

1 試驗

1.1 原材料

水泥為金隅P.O42.5，比表面積342 m2/kg，化學成分見表1。細骨料為河北遵化河砂，細度模數(shù)2.8，含泥量1.9%，表觀密度2 610 kg/m3;粗骨料為天津薊縣5～10 mm，10～20 mm兩級配碎石，壓碎值5.4%，含泥量0.3%，表觀密度2 780 kg/m3，緊密空隙率40%;減水劑為河北金舵聚羧酸高性能減水劑。

表1 水泥的化學成分%

1.2 配合比

為了加速試驗進程，采用高水灰比混凝土，其配合比見表2。

表2 混凝土配合比 kg/m3

1.3 試驗方法

1)裂縫的模擬

成型100 mm×100 mm×400 mm的棱柱體試件，在需預制裂縫試件內(nèi)放置2根φ8鋼筋，標養(yǎng)28 d后，采用三點彎曲的方法在預制裂縫試件內(nèi)預埋鋼筋側(cè)制造裂縫，利用加力架裝置控制裂縫寬度為0.1～0.2 mm，0.2～0.3 mm，＞0.3 mm 和 ＜0.1 mm 4種，并保持裂縫的穩(wěn)定性。利用電子設備對預制裂縫試件的裂縫進行掃描拓片，精確計算各試件裂縫的平均寬度，并對裂縫深度進行測量。

2)碳化試驗

將裂縫試件放入濕度為(20±3)%、二氧化碳濃度為(20±3)%、溫度為(20±2)℃的碳化箱內(nèi)，試驗至規(guī)定齡期時取出，將試件兩端各切除100 mm，將剩下部分垂直裂縫方向劈開，使用酚酞溶液對預制裂縫試件及未損傷基準試件破型斷面的碳化區(qū)域進行顯色。

3)pH值測試

采用6 mm沖擊鉆沿裂縫深度方向每隔10 mm鉆取約2 g粉體(見圖1)，采用化學滴定法測定pH值，通過裂縫試件及未損傷基準試件破型斷面不同區(qū)域pH值的變化，對混凝土裂縫區(qū)域中性化程度進行判斷和分析。

圖1 pH滴定試驗取樣方法

2 結(jié)果與討論

2.1 酚酞顯色和碳化深度

將28 d碳化齡期的預制裂縫試件沿垂直裂縫方向破型。利用酚酞溶液對預制裂縫試件破型斷面的碳化區(qū)域進行顯色，對破型斷面裂縫區(qū)域的碳化情況進行觀測。為便于直觀表達碳化區(qū)域范圍，利用Photoshop軟件對破型斷面碳化區(qū)域進行拓片，通過計算單位長度碳化區(qū)域面積，比較分析了預制裂縫試件開裂側(cè)裂縫區(qū)域距表層不同深度及開裂對側(cè)區(qū)域距表層不同深度混凝土的碳化情況。典型斷面碳化區(qū)域拓片見圖2，開裂側(cè)裂縫區(qū)域與開裂對側(cè)相應區(qū)域平均碳化深度測量結(jié)果見表3。

圖2 不同寬度裂縫混凝土試件碳化拓片

表3 平均碳化深度測量結(jié)果 mm

從圖2可以看出，在試驗控制裂縫寬度內(nèi)，混凝土一旦開裂就會沿著裂縫界面產(chǎn)生碳化，且碳化深度會直達裂縫前端。從表3可以看出，試驗控制裂縫寬度范圍內(nèi)的混凝土裂縫區(qū)域、開裂面對側(cè)相應區(qū)域以及裂縫處的平均碳化深度無明顯差異。可見，采用顯色及碳化深度雖直觀，但不能精確反映不同寬度裂縫混凝土的碳化規(guī)律。

2.2 pH值

對不同寬度裂縫混凝土不同深度處的pH值作圖分析，見圖3。從圖3可以看出，未開裂混凝土pH值的演變存在3個區(qū)域，即完全碳化區(qū)(深度為0～2.0 cm，pH值較低)、半碳化區(qū)(pH值線性增加段)和未碳化區(qū)(pH值高且穩(wěn)定段)，pH曲線呈近似對稱形態(tài)(以距離開裂面5 cm等位線為中軸)。當裂縫寬度＜0.21 mm時，隨著裂縫寬度的增加，裂縫處相同深度混凝土pH值呈下降趨勢，但與未開裂混凝土相同位置pH值相比下降不明顯，且整個pH值曲線仍呈對稱形態(tài)。說明在本試驗測試條件下，當裂縫寬度＜0.21 mm時，相同深度混凝土碳化程度隨裂縫寬度增加有變大趨勢，但變化不明顯，裂縫寬度對混凝土的碳化影響較小。當裂縫寬度＞0.32 mm時，與未開裂混凝土相比在相同深度混凝土pH值下降較明顯，尤其是當裂縫寬度為0.45 mm時，與未開裂混凝土相比在相同深度混凝土pH值急劇下降，且整個pH值曲線呈不對稱狀態(tài)，開裂側(cè)混凝土pH值明顯低于開裂對側(cè)。

圖3 不同寬度裂縫混凝土pH值隨深度的變化

現(xiàn)場結(jié)構混凝土保護層厚度一般為35 mm。根據(jù)圖3中不同寬度裂縫混凝土裂縫深度35 mm處pH值繪制pH值與裂縫寬度的關系曲線，見圖4。從圖4可見，隨著裂縫寬度的增加，該深度處混凝土pH值呈下降趨勢。當開裂混凝土的裂縫寬度＜0.25 mm時，pH值均＞12.0，說明裂縫對混凝土碳化影響較小;而當裂縫寬度＞0.25 mm時，裂縫對混凝土碳化影響程度急劇增加，具有明顯的碳化趨勢。

圖4 混凝土裂縫深度35 mm處pH值隨裂縫寬度變化曲線

3 結(jié)論

1)開裂混凝土沿著裂縫界面產(chǎn)生碳化，碳化深度會直達裂縫前端，碳化深度與裂縫寬度關系不大。

2)干燥碳化環(huán)境下裂縫寬度＞0.25 mm時，保護層位置處混凝土pH值才會顯著降低，建議干燥碳化環(huán)境下混凝土裂縫寬度限值放寬至0.25 mm。

[1]屈文俊，車惠民.裂縫對混凝土橋梁耐久性影響的評估[J].鐵道學報，1997，19(4):90-97.

[2]劉志勇，孫偉.多因素作用下混凝土碳化模型及壽命預測[J].混凝土，2003(12):3-7.

[3]牛荻濤.混凝土結(jié)構耐久性與壽命預測[M].北京:科學出版社，2003.

[4]金祖權，侯寶榮，趙鐵軍.收縮裂縫對混凝土氯離子滲透及碳化的影響[J].土木建筑與環(huán)境工程，2011，33(1):7-11.

[5]成立，余其俊，殷素紅，等.混凝土碳化及氯離子滲透試驗[J].鐵道建筑，2007(6):104-106.

[6]朱元祥，候應武，屈文俊.混凝土結(jié)構裂縫處的碳化分析[J].西北建筑工程學院學報，1998，12(4):34-38.

[7]秦明強，劉松，占文，等.基于碳化環(huán)境下地鐵車站混凝土性能評估與壽命預測[J].鐵道建筑，2013(2):106-108.