李向南,劉樹華
(中北大學 機電工程學院,山西 太原 030051)
迫擊炮是一種支援和伴隨步兵作戰(zhàn)的壓制性武器,具有結(jié)構(gòu)簡單、操作方便、火力密度大、機動性能好等特點?,F(xiàn)代戰(zhàn)場要求其提高威力和增加射速,要提高威力就會使炮身發(fā)射時承受更多的熱,而提高機動性就要減輕火炮的重量,使身管壁更薄,由此帶來的都是對身管更加嚴重的熱作用[1],造成了身管壁內(nèi)存在不可忽視的溫差應(yīng)力。因此,對迫擊炮身管溫差應(yīng)力進行研究具有現(xiàn)實意義。
射擊時,火藥氣體的高溫灼熱了身管內(nèi)層金屬,并向身管外層傳遞,這一存在于管壁內(nèi)的溫度梯度必將引起溫差應(yīng)力。迫擊炮身管的溫差應(yīng)力將對其強度計算產(chǎn)生深刻的影響。
本文做如下基本假設(shè):①圓筒形身管的材料為均質(zhì)的和各向同性的;②身管材料的彈性模量和線膨脹系數(shù)均當作平均的常數(shù)值;③溫度對炮膛中心線平均分布,并且沿長度上不變;④沿身管壁厚方向的熱流是穩(wěn)定的,不隨時間而變化;⑤身管變形后仍為圓筒形,所有斷面仍然保持平面。
火炮身管強度按第二強度理論(即最大應(yīng)變理論)計算,應(yīng)力向外為正,向內(nèi)為負。溫差相當切向應(yīng)力Eεtτ的計算公式為:
其中:E為材料的彈性模量;為切向熱應(yīng)變;α為材料的線膨脹系數(shù);ΔT為身管內(nèi)外表面的溫差;r1為身管的內(nèi)半徑;r2為身管的外半徑;r為身管的半徑,r1≤r≤r2。
火藥氣體相當切向應(yīng)力的計算公式為:
其中:p為火藥氣體壓力;為火藥氣體切向應(yīng)變。
發(fā)射時身管壁內(nèi)的總應(yīng)力Eετ為火藥氣體壓力產(chǎn)生的相當切向應(yīng)力加上由身管內(nèi)外表面的溫差產(chǎn)生的相當切向溫差應(yīng)力,即:
其中:ετ為切向總應(yīng)變。
某迫擊炮最大膛壓為72.6MPa,炮膛內(nèi)徑120 mm,最大膛壓處外徑145mm,急促射擊時身管外表面最高溫度為300℃。材料比例極限高溫值σpt為541 MPa,α=1.25×10-5K-1,E=1.81×105MPa,ΔT=70K。
對于身管的不同半徑r值,膛壓應(yīng)力、溫差應(yīng)力、總應(yīng)力計算結(jié)果見表1。
表1 膛壓應(yīng)力、溫差應(yīng)力、總應(yīng)力計算結(jié)果
根據(jù)前面的假設(shè)可以認為身管橫斷面處于平面應(yīng)變狀態(tài)[3],利用ANSYS直接建立迫擊炮身管橫斷面模型,如圖1 所示。
圖1 迫擊炮身管橫斷面模型
利用ANSYS對身管進行應(yīng)力應(yīng)變分析,用等高線顯示von Mises應(yīng)力(第四強度理論的當量應(yīng)力)。只施加壓力載荷時,火藥氣體壓力向外,膛壓應(yīng)力為正。分析得到的膛壓應(yīng)力云圖如圖2 所示,最大應(yīng)力為426MPa,方向為正,身管屈服變形從內(nèi)表面開始。
圖2 膛壓應(yīng)力云圖
只施加溫差載荷時,內(nèi)表面受熱向內(nèi)膨脹,應(yīng)力方向為負,外表面受熱向外膨脹,應(yīng)力方向為正。分析得到的溫差應(yīng)力云圖如圖3 所示,最大應(yīng)力為84MPa,方向為負,身管屈服變形從內(nèi)表面開始。
同時施加壓力載荷和溫差載荷時,應(yīng)力為二者矢量之和。分析得到的總應(yīng)力云圖如圖4 所示,最大應(yīng)力為390MPa,方向為正,身管屈服變形從外表面開始。
由于采取不同的強度理論,軟件計算結(jié)果和解析結(jié)果有一定差距,但都沒有超過材料比例極限的高溫值σpt,也驗證了ANSYS分析結(jié)果的正確性??紤]溫差應(yīng)力后,發(fā)射時迫擊炮身管外表面的應(yīng)力值最大,屈服變形將從外表面開始,認為外表面先破壞,這一點與一般火炮身管不同。所以,迫擊炮身管設(shè)計時應(yīng)當考慮溫差應(yīng)力。
圖3 溫差應(yīng)力云圖
圖4 總應(yīng)力云圖
[1]樊孝才.迫擊炮設(shè)計[M].北京:國防工業(yè)出版社,1982.
[2]唐治.迫擊炮設(shè)計[M].北京:兵器工業(yè)出版社,1994.
[3]潘玉田.身管設(shè)計[M].北京:兵器工業(yè)出版社,2007.