陳 琦 李可為 張清華 石 瑞 李少華 蔣文春

(中國石油大學(華東)化學工程學院)

隨著石油化工行業(yè)的快速發(fā)展，壓力容器大開孔結構越來越普遍。但開孔后由于結構連續(xù)性被破壞，開孔和接管部位成為壓力容器的薄弱區(qū)域。薛明德等致力于研究大開孔結構，并制定了一套合理的壓力容器大開孔補強設計方案[1]。隨著有限元技術的發(fā)展，分析設計法在結構強度設計中得到越來越多的應用。文獻[2]對內壓容器大開孔接管補強方法進行了分析，針對目前補強方法的不足和局限性，提出了采用三維有限元數值法分析大開孔接管補強問題，并給出了具體的實施方案。文獻[3]通過對比、分析有限元應力分析法和壓力面積法，最后得出與壓力面積法相比，有限元應力分析法更合理、安全且可靠的結論。

筆者采用有限元法對乙二醇蒸發(fā)器大開孔結構和補強圈結構進行了應力分析和強度校核，并通過改變內壓計算出該筒體所能承受的極限載荷。

1 有限元模型

某乙二醇蒸發(fā)器(圖1)的筒體內徑為800mm、厚10mm。根據工藝要求，需在筒體上開一個內徑為700mm的孔，接管厚度為8mm。但根據GB 150-2011[4]的規(guī)定，此圓筒最大開孔直徑不能超過520mm，因此需要進行補強。經設計計算，補強圈寬200mm、厚10mm。

圖1 乙二醇蒸發(fā)器結構簡圖

筒體所盛介質為易燃介質乙二醇，設計溫度為230℃。筒體最高工作壓力為0.1MPa，設計壓力為0.2MPa。筒體主要受壓元件材料為0Cr18Ni9。在設計溫度下，廠方提供的0Cr18Ni9材料的力學參數有：彈性模量為189GPa，泊松比為0.295，許用應力Sm=122MPa。

由于該結構對稱分布，因此只需建1/2的三維模型來進行整體模型的受力分析。用有限元軟件ABAQUS軟件建立乙二醇蒸發(fā)器三維模型，其網格劃分如圖2所示。

圖2 乙二醇蒸發(fā)器的1/2三維模型及其網格劃分

根據計算要求，以內筒設計壓力0.2MPa為載荷進行計算。筒體內表面施加0.2MPa的壓應力時，根據力的平衡原理，右側截面施加的拉應力為3.95MPa，上端面施加的應力為4.32MPa。

2 計算結果與分析

2.1應力評定與分析

圖3為乙二醇蒸發(fā)器mises應力分布云圖，從圖3可以看出：筒體與筒體連接部位的結構不連續(xù)，產生了較高的應力集中；最大應力強度發(fā)生在兩筒體的連接處，其值為112.2MPa。

圖3 乙二醇蒸發(fā)器應力分布云圖

根據JB/T 4732-1995[5]對筒體與筒體連接部位進行應力分析與強度校核。應力評定準則為：一次局部薄膜應力PL≤1.5Sm；一次局部薄膜應力加一次彎曲應力PL+Pb≤1.5Sm。一次總體薄膜應力評定均合格，最大值為34.6MPa。

在結構不連續(xù)處(即應力最大處)沿厚度方向取路徑P1進行應力線性化。由應力線性化數據可知：一次局部薄膜應力PL=42.1495MPa<1.5Sm=183MPa，符合強度要求；一次局部薄膜應力加一次彎曲應力PL+Pb=48.0MPa<1.5Sm=183MPa，符合強度要求。

2.2受不同內壓時的應力評定與校核

在保證其他參數不變的情況下，通過改變內壓計算該筒體所能承受的極限載荷。將內壓從0.2MPa增至0.7MPa，研究應力強度隨內壓的變化規(guī)律，并對其進行線性擬合(圖4)。由圖4求出滿足強度要求的極限載荷為0.77MPa。

圖4 應力強度隨內壓的變化規(guī)律

3 結論

3.1內壓為0.2MPa時，一次局部薄膜應力為42.1MPa，一次局部薄膜應力加一次彎曲應力為48.0MPa，均滿足強度要求。

3.2通過改變內壓計算得到滿足強度要求的極限載荷為0.77MPa。

[1] 薛明德，李東風，黃克智. 支管外力矩作用下帶徑向接管的圓柱殼的局部應力分析[J]. 壓力容器，2004，21(1): 18～23，33.

[2] 張紅才. 壓力容器大開孔補強結構強度有限元分析[J].石油化工設備，2005，34(3): 24～26.

[3] 黃克敏，楊翀. 內壓容器大開孔接管補強分析方法的探討[J]. 南昌大學學報(工科版)，2002，24(1): 33～34.

[4] GB 150-2011，鋼制壓力容器[S].北京：中國標準出版社，2012.

[5] JB 4732-1995，鋼制壓力容器——分析設計標準[S].北京: 新華出版社，1995.