李高峰

（唐山學院唐山市結構與振動工程重點實驗室，河北唐山 063000）

非線性電容RLC串聯(lián)電路的主共振研究

李高峰

（唐山學院唐山市結構與振動工程重點實驗室，河北唐山 063000）

研究非線性電容RLC串聯(lián)電路，應用多尺度法，得到非線性振動系統(tǒng)主共振的一次近似解并進行數(shù)值計算，分析電阻、電感、電容和電動勢對主共振幅頻響應的影響.結果表明：RLC串聯(lián)電路的主共振響應有跳躍和滯后現(xiàn)象；隨著電動勢的增加，主共振的振幅和共振區(qū)增大；隨著電阻的增大，主共振的振幅和共振區(qū)減小.

RLC電路；非線性電容；多尺度法；主共振；非線性振動

0 引言

非線性電抗，如變容二極管，在許多領域的電氣工程使用范圍廣泛.在設計參數(shù)放大器、上頻器、混音器、低功率微波振蕩器、電子調諧裝置等電路時，非線性電容可作為其中的一部分.含有非線性元件的電路是非線性電路.元件性質（R的伏安特性、L的韋安特性、C的庫伏特性）不再是線性關系，即參數(shù)不再是常量的元件成為非線性元件.非線性元件電路是指由非線性元件構成的電路，如線圈、電容等夠成的LR，CR，LC，LCR電路等，這些可構成微分電路或積分電路，這就是非線性電路.非線性電路有電氣設備中的變壓器線圈、電子管振蕩器、電子控制技術中的整流、解調、鐵磁諧振電路等.電工中常利用某些元器件的非線性.例如避雷器的非線性特性表現(xiàn)在高電壓下電阻值變小，這種性質被用來保護雷電環(huán)境下的電工設備；鐵心線圈的非線性由磁場的磁飽和引起，這種性質被用來制造電流互感器.音頻信號發(fā)生器的自激振蕩電路中因有放大器這一非線性元件而成為非線性電路.

國內外學者對RLC（resistance inductance capacitance）電路的非線性特性進行了研究.詹士昌［1］用普通鎢絲燈泡、變壓器線圈和電容組成的非線性RLC串聯(lián)鐵磁諧振電路，可以演示非線性系統(tǒng)常見的單穩(wěn)態(tài)、雙穩(wěn)態(tài)、狀態(tài)的自動跳變（閃滅）等現(xiàn)象.這類現(xiàn)象的發(fā)生是由于兩種非線性元件（鐵芯線圈、燈絲）與線性電容器聯(lián)合作用的結果.王小艷［2］用數(shù)值方法對非線性RLC串并聯(lián)電路的暫態(tài)過程進行了研究，得到了非線性RLC電路的一些普遍特征.楊志安等［3－6］研究了電阻和電感非線性RLC電路耦合系統(tǒng)和RLC串聯(lián)電路與微梁耦合系統(tǒng)的非線性振動，應用拉格朗日－麥克斯韋方程建立系統(tǒng)的數(shù)學模型，根據非線性振動的多尺度法，得到系統(tǒng)滿足共振條件的一次近似解以及對應的定常解.崔一輝等［7］應用拉格朗日－麥克斯韋方程建立起一個受到簡諧激勵的RLC電路彈簧耦合系統(tǒng)的數(shù)學模型，分別用龍格庫塔法和級數(shù)法計算了在無外激勵的情況下，有阻尼和無阻尼時系統(tǒng)分別對應的時間響應.鄒海勇［8］利用MATLAB設計了基于Simulink的RLC電路分析與仿真方法，展示了動態(tài)仿真結果.常秀芳等［9］從分析實際問題入手，依據閉合電路定律，從中建立RLC振蕩電路的數(shù)學模型.Blankenstein［10］利用混合勢函數(shù)描述考慮不受約束的控制電壓或電流源非線性RLC電路動力學問題.Chakravarthy［11］研究電路是否產生共振與系統(tǒng)的參數(shù)有關.Oksasoglu等［12］研究在弱非線性激勵下，適當?shù)南到y(tǒng)參數(shù)能使系統(tǒng)產生混沌現(xiàn)象.Homsup等［13］利用Newton-Raphson分析，在無約束條件下，Brayton-Morses's混合電動勢存在非線性方程解法.

國內的學者在非線性RLC串聯(lián)鐵磁諧振電路、電阻和電感非線性RLC電路、RLC串聯(lián)電路與微梁耦合系統(tǒng)、Matlab軟件仿真RLC電路等方面有研究.國外的學者在RLC電路的穩(wěn)態(tài)模擬、電源非線性、混沌現(xiàn)象等方面有研究.根據文獻分析國內外關于RLC串聯(lián)電路的研究均未涉及非線性電容的動力學特性.根據電荷與電壓的函數(shù)關系，有電壓控制型（電荷是電壓的單值函數(shù)，簡稱壓控制）、電荷控制型（電壓是電荷的單值函數(shù)，簡稱荷控制）.本文的非線性電容是電荷控制型，以非線性電容RLC串聯(lián)電路振動方程為基礎，應用多尺度法研究電路的主共振［14］問題.

1 RLC串聯(lián)電路的振動方程

圖1給出RLC串聯(lián)電路，電阻R、電感L、電容C和電源Em串接，具有阻尼力和電場力作用．電路中的電容是非線性電容，庫伏特性為：u＝q／C0＋k2q2＋k3q3＋k4q4＋…．其中，C0為線性電容，k2、k3為非線性電容的電荷系數(shù).由此可知，RLC串聯(lián)電路是非線性系統(tǒng).

拉格朗日方法是用廣義坐標，從能量的觀點研究系統(tǒng)的動力學問題.圖1電路取電荷q為廣義坐標，則電流i＝，系統(tǒng)的磁能為Wm＝／2．庫伏特性僅取3次方，由此可得電容器的電能We＝C0u2／2，系統(tǒng)的拉格朗日函數(shù)La＝Wm－We．

耗散函數(shù)為Fe＝／2，非保守的廣義力為E＝Emcos（ωt）．

進一步得

對式（1）進行處理，可得著名的Duffing方程為

2 主共振理論分析［15］

2.1 主共振的平均方程

所謂主共振是指外激振頻率ω接近派生系統(tǒng)固有頻率ω0的共振，如果系統(tǒng)是線性小阻尼系統(tǒng)，很小的激振幅值就發(fā)出強烈的共振．這時的阻尼力、外激勵、非線性力與慣性力和線性力相比是小量，所以在它們前面冠以小參數(shù)ε，同時引入主共振調諧參數(shù)σ由ω＝ω0＋εσ，σ＝0（1）確定．由式（2）得

首先引入時間尺度T0＝t，T1＝εt，ε是小參數(shù)，則有微分算子

其中Dn＝?／?Tn，n＝0，1，…．

設主共振的一次近似解為

將式（4）代入式（3）并利用導算子，比較ε的同次冪的系數(shù)，得到一組線性偏微分方程

問她為什么這么拼命，她說：“保障百姓的用藥安全，是中藥中心每一個工作人員的職責所在，要用行動詮釋全心全意為人民服務的宗旨?！?/p>

方程（5）的解為

式中cc為共軛項，j是單位復數(shù).且

將式（8）代入式（6）得

由此得到消除永年項的條件為

將式（8）代入式（10），分離實虛部，令（σT1－β）＝φ，可得

令D1a＝0，aD1φ＝0，兩式平方相加得到系統(tǒng)主共振的幅頻響應方程和相頻響應方程

相應的一次近似解為

將原參數(shù)代入系統(tǒng)的幅頻響應方程可得關于ω的實系數(shù)二次代數(shù)方程，對于0＜a≤f／（2ω0μ），可解出一對實根

主共振的峰值大小總是

與非線性因素無關，但出現(xiàn)峰值的激勵頻率則與非線性因素有關

2.2 定常解的穩(wěn)定性

主共振定常解的穩(wěn)定性是自治系統(tǒng)在定常解在（a，φ）（即奇點）處的穩(wěn)定性.因此采用Routh-Hurwitz判據來分析主共振的穩(wěn)定性.

將方程（11）在（a，φ）處線性化，形成關于擾動量Δa，Δφ的自治微分方程，消去φ，得到

其特征方程為

由于μ＞0，由條件Routh-Hurwitz判據可得定常解穩(wěn)定的條件為

3 主共振數(shù)值分析

利用式（12）可以計算系統(tǒng)主共振的幅頻響應曲線，根據式（19）Routh-Hurwitz判據判定幅頻響應穩(wěn)定性，并將穩(wěn)定和不穩(wěn)定幅值分別用實線和虛線表示.在下面的數(shù)值計算中取以下參數(shù)：R＝0.05 Ω，Em＝0.000 1 V，L＝0.016 H，C0＝0.000 1 F.

圖2（a）為三種不同電動勢Em影響下的系統(tǒng)幅頻響應曲線，由圖2（a）可知隨著電動勢Em的增加，系統(tǒng)的非線性跳躍越明顯，且系統(tǒng)的共振區(qū)間及共振幅值均增大，由于式amax＝f／（2ω0μ）和f＝Em／L可知最大幅值與電動勢是成正比的關系.圖2（b）三種不同電阻R影響下的系統(tǒng)幅頻響應曲線，由圖2（b）知隨著電阻R的增加，系統(tǒng)的非線性跳躍減弱，系統(tǒng)的共振幅值減小.圖2（c）三種不同電感L影響下的系統(tǒng)幅頻響應曲線，由圖2（c）可知隨著電感L增加，系統(tǒng)的共振區(qū)間向左偏移，并明顯的減小.圖2（d）三種不同電容C0影響下的系統(tǒng)幅頻響應曲線，由圖2（d）可知隨著電容C0增加，系統(tǒng)的共振區(qū)間向左偏移.由此可知，作為供能的電動勢和耗能的電阻對系統(tǒng)的振動幅值及共振區(qū)間影響比較大；而電容、電感作為儲能原件，其數(shù)值的變化對系統(tǒng)共振區(qū)間移動有影響，但對系統(tǒng)的振動幅值影響不大.由圖2可知幅頻響應曲線具有的跳躍現(xiàn)象和滯后現(xiàn)象，是典型的非線性曲線.圖3為在不同調諧值σ作用下，系統(tǒng)隨電動勢Em改變的振動響應曲線.在系統(tǒng)電動勢Em小于4×10－4V時，調諧參數(shù)越大，系統(tǒng)振幅波動越強，當電動勢超過4×10－4V之后，系統(tǒng)振動幅值趨于穩(wěn)定增加.圖4為不同調諧值σ作用下，系統(tǒng)隨電感L改變的振動響應曲線.當調諧值增加，系統(tǒng)的振動幅值滯后越明顯，當電感值超過0.28 H時，對系統(tǒng)的振動幅值影響減小，并趨于穩(wěn)定.圖5為不同調諧值σ作用下，系統(tǒng)隨電荷系數(shù)k3改變的振動響應曲線.隨著調諧值的增大，在電荷系數(shù)影響下系統(tǒng)的振幅滯后現(xiàn)象越推遲，但隨著電荷系數(shù)的增加系統(tǒng)振動幅值也逐漸減弱.圖6為不同調諧值σ作用下，隨系統(tǒng)電容C的改變下振動響應曲線.調諧值越大在電容值小于2.5×10－4F時，跳躍性越強，當電容值超過2.5×10－4F系統(tǒng)振動幅值趨于穩(wěn)定，且調諧參數(shù)越大系統(tǒng)振動幅值越低.圖7為在不同調諧值σ作用下，系統(tǒng)隨電阻R改變的振動響應曲線，當R＜0.1 Ω，調諧值越大系統(tǒng)的振動幅值存在條約和滯后現(xiàn)象越明顯；當R＞0.1 Ω，當電阻增大時系統(tǒng)的振動幅值減弱.

由圖3至圖7分析可知，振幅與各個參數(shù)之間的響應曲線，在滿足一定的條件即σ大于某值時，也具有跳躍現(xiàn)象和滯后現(xiàn)象，這在非線性系統(tǒng)是很少見的.這說明RLC串聯(lián)電路具有很完備的非線性，電阻R、電感L、電容C和電源的電動勢Em都可以是非線性的.如楊志安、崔一輝就對電感非線性RLC電路彈簧耦合系統(tǒng)、電阻電感非線性RLC電路彈簧耦合系統(tǒng)進行研究的成果得到很好的驗證.

4 結論

建立了RLC串聯(lián)電路振動方程，利用多尺度法進行定量分析得到系統(tǒng)定常解，分析電動勢、電阻、電感、電容等參數(shù)的變化影響，得到幅頻響應曲線.RLC串聯(lián)電路系統(tǒng)主共振響應曲線具有跳躍和滯后現(xiàn)象.電阻對主共振振幅有抑制作用.系統(tǒng)振幅和共振區(qū)間隨著電動勢的增加均明顯增大.電感、電容作為儲能原件，其數(shù)值的變化可改變主共振系統(tǒng)的共振區(qū)間位置.振幅與各個參數(shù)之間的響應曲線，在滿足一定的條件時，也具有跳躍現(xiàn)象和滯后現(xiàn)象，說明RLC串聯(lián)電路中電阻R、電感L、電容C和電源Em都是可以是非線性的，這在已經取得的研究成果中得到很好的驗證.

［1］詹士昌，梁方束.RLC電路非線性現(xiàn)象產生機制的研究［J］.杭州師范學院學報：自然科學版，2002，1（1）：31－33，38.

［2］王小艷.非線性RLC電路特性的數(shù)字仿真研究［J］.高壓電器，2001，37（6）：52－54.

［3］楊志安，崔一輝.非線性電阻電感型RLC串聯(lián)電路主共振分析［J］.天津大學學報，2007，40（5）：579－583.

［4］楊志安，崔一輝.電感非線性RLC電路彈簧耦合系統(tǒng)3次超諧共振研究［J］.電子器件，2008，31（3）：988－991.

［5］楊志安，賈尚帥.RLC串聯(lián)電路與微梁耦合系統(tǒng)1：2內共振分析［J］.應用力學學報，2010，27（1）：80－85，225.

［6］楊志安，賈尚帥.RLC串聯(lián)電路與微梁耦合系統(tǒng)的吸合電壓與電振蕩［J］.應用力學學報，2010，27（4）：721－726，850.

［7］崔一輝，楊志安.RLC電路彈簧耦合系統(tǒng)的級數(shù)解［J］.振動與沖擊，2006，25（4）：76－77，108，177.

［8］鄒海勇.基于Simulink的RLC電路分析與仿真［J］.赤峰學院學報：自然科學版，2009，25（12）：29－30.

［9］常秀芳，李高.RLC-振蕩電路中的數(shù)學模型［J］.大同大學學報：自然科學版，2009，25（1）：71－73.

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［12］Oksasoglu A，Vavriv D.Interaction of low and high frequency oscillation in a nonlinear RLC circuit［J］.IEEE Transaction on Circuit and Systems-I：Fundamental Theory and Application，1994，41（10）：669－672.

［13］Homsup N，Homsup W.Unconstrained optimization method for finding DC operating points of RLC nonlinear circuits［C］∥Modelling and Simulation（MS′99）.Philadelphia PA：IASTED，1999：606－607.

［14］楊志安，李高峰.皮帶驅動機構的主共振與穩(wěn)定性［J］.機械強度，2008，30（6）：1023－1027.

［15］Nayfeh A H，Mook D T.Nonlinear oscillation［M］.New York：Wiley-Interscience，1979.

Primary Resonance Analysis of RLC Series Circuit with Nonlinear Capacitance

LI Gaofeng
（Tangshan College and Tangshan Key Laboratory of Structure and Vibration Engineering，Tangshan 063000，China）

For RLC series circuit with nonlinear capacitance，first approximate solution of primary resonance of nonlinear vibration system is obtained with method of multiple scales for nonlinear oscillations.Primary resonance responses of RLC series circuit show jump and hysteresis.With increasing of electromotive force primary resonance amplitude and resonant region increase.With increasing of resistance primary resonance amplitude and resonant region decrease.

RLC circuit；nonlinear capacitance；multiple scales；primary resonance；nonlinear resonance

date：2013－05－25；Revised date：2013－09－13

O321

A

1001-246X（2014）03-0351-06

2013－05－25；

2013－09－13

河北省自然基金（A2009000997）和2013唐山市科學技術計劃（1313021106）資助項目

李高峰（1977－），女，碩士，講師，主要從事非線性動力學研究，E-mail：ligaofeng0315＠163.com