曹鐵澤，孫安斌，王繼虎

(中航工業(yè)北京長城計量測試技術(shù)研究所，北京100095)

0 引言

緊縮場是緊縮平面場的簡稱，其英文名稱為CATR(Compact Antenna Test Range)，它能夠?qū)Ⅻc源產(chǎn)生的球面波在近距離內(nèi)變換成為平面波，從而可以在近距離上提供一個性能優(yōu)良的平面微波測試區(qū)。對緊縮場性能鑒定有多種方法，國際上最通用的方法是探頭掃描法，即用標準探頭直接對緊縮場測試區(qū)準平面波場的幅度和相位進行測試評估［1］。緊縮場測試掃描架(以下簡稱:緊縮場掃描架)用于安裝測試用探頭天線，保證探頭天線在測試區(qū)域內(nèi)移動時探頭天線口面處于同一個平面上。因此，緊縮場掃描架是緊縮場最終性能指標檢測和評定的重要設(shè)備［2］。

目前緊縮場掃描架的主要結(jié)構(gòu)有兩種，分別是直角坐標掃描架和極坐標掃描架，其中直角坐標掃描架主要用于小型緊縮場的性能檢測，而極坐標掃描架則用于大型緊縮場的性能測試。通常極坐標掃描架以塔式結(jié)構(gòu)為主，為了保證其直線度或平面度，所設(shè)計的結(jié)構(gòu)復(fù)雜、笨重、不易安裝。隨著緊縮場技術(shù)的發(fā)展，緊縮場靜區(qū)的尺寸和頻率都在不斷增大和提高，如艾斯特里厄姆航天公司(EADS Astrium)為開展衛(wèi)星的RCS 測量工作，建立了 CCR20/17，CCR75/60 和CCR120/100 三種型號的卡賽格侖補償式緊縮場，其靜區(qū)直徑的大小分別為1.3，5，8 m，最高工作頻率分別為400，200，100 GHz［3-4］，這就要求所對應(yīng)的測試掃描架的平面度(在行波方向的偏移量)分別為0.008 mm(RMS)，0.015 mm(RMS)和0.03 mm(RMS)。目前國內(nèi)用于飛機性能測試的緊縮場其最高工作頻率要求已經(jīng)達到75 GHz，為了滿足該類緊縮場性能測試的要求，本文設(shè)計了一種帶自動補償?shù)母呔葓A柱筒支撐結(jié)構(gòu)緊縮場掃描架，該掃描架克服了純機械裝置其精度難保證的缺點，同時滿足了緊縮場靜區(qū)質(zhì)量快速檢測、掃描架結(jié)構(gòu)簡單且安裝方便等要求。

1 結(jié)構(gòu)設(shè)計

1.1 設(shè)計要求

圓柱支撐掃描架是為了滿足多種緊縮場靜區(qū)快速檢測需要而設(shè)計的極坐標掃描架。設(shè)計的目標是滿足靜區(qū)范圍在3.5 m×3.5 m 內(nèi)、靜區(qū)高度在5 ～8 m 之間、最高工作頻率為75 GHz、相位不平度不大于6°的緊縮場檢測的需要。

掃描架技術(shù)要求:掃描架一次性掃描范圍為3.5 m×3.5 m，掃描架掃描中心最高高度為8 m，掃描架掃描的平面度的實時測量誤差為0.04 mm。

1.2 總體結(jié)構(gòu)設(shè)計

圓柱筒支撐結(jié)構(gòu)極坐標掃描架總體結(jié)構(gòu)如圖1所示，掃描架的主要組成部件有:底座部件，固定支撐部件，斜拉部件，轉(zhuǎn)接支撐部件，自動轉(zhuǎn)向機構(gòu)，掃描部件，平面度補償機構(gòu)等。為方便描述，建立全局坐標系，正對來波方向為X 軸正向，豎直向上方向為Z 軸正向，建立右手坐標系如圖1所示。

圖1 圓柱筒支撐極坐標掃描架結(jié)構(gòu)圖

掃描架結(jié)構(gòu)具體特點如下:掃描部件導(dǎo)軌采用硬鋁型材導(dǎo)軌作為掃描探頭滑臺的驅(qū)動定位部件，通過導(dǎo)軌直線度調(diào)整塊來保證導(dǎo)軌的整體直線度優(yōu)于0.10 mm，導(dǎo)軌在行波方向?qū)ΨQ放置，驅(qū)動電機采用導(dǎo)軌下側(cè)放置形式，以實現(xiàn)重心在行波方向前后對稱，導(dǎo)軌有效行程3.5 mm。導(dǎo)軌支撐桁架采用硬鋁材料焊接而成，外面支撐板法線與行波方向成155°，以防止電磁波沿原路返回。

主支撐部件和結(jié)構(gòu)采用圓柱支撐方式，以此來簡化結(jié)構(gòu)并通過粘結(jié)吸波材料減少掃描架自身的RCS(雷達散射截面面積)值。主支撐結(jié)構(gòu)具有7 m 以上高度，在支撐結(jié)構(gòu)頂端不可避免地會有較大的撓度，為減少撓度本文采用了斜拉桿并施加預(yù)應(yīng)力方式來增加結(jié)構(gòu)的整體剛度。轉(zhuǎn)接部件是為適應(yīng)不同高度緊縮場靜區(qū)檢測需要而配做的圓柱支撐筒。底座部件是支撐掃描架整體結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)，具備水平調(diào)整和方位調(diào)整功能，底部部件主體結(jié)構(gòu)由方鋼焊接而成，最終通過三塊拼接而成，側(cè)面設(shè)計有可折疊支架以增加其支撐范圍。

1.3 轉(zhuǎn)向機構(gòu)設(shè)計

自動轉(zhuǎn)向機構(gòu)是實現(xiàn)掃描架水平工作狀態(tài)與豎直工作狀態(tài)之間自動轉(zhuǎn)換以及保證轉(zhuǎn)向后掃描架探頭平面度的關(guān)鍵機構(gòu)。其結(jié)構(gòu)如圖2所示，該轉(zhuǎn)向機構(gòu)將蝸輪固定在轉(zhuǎn)向部件中間支撐筒上，支撐筒與掃描架支撐架通過螺栓連接。驅(qū)動電機及蝸桿安裝在底座上，電機驅(qū)動蝸桿轉(zhuǎn)動就可驅(qū)動掃描架部件轉(zhuǎn)動。該結(jié)構(gòu)通過鎖緊前后螺母施加預(yù)載荷將角接觸軸壓緊來保證其無間隙運行。在蝸輪副中采用雙螺距漸厚蝸桿傳動、在軸承安裝套上安裝調(diào)整套使得蝸桿能夠在蝸桿軸向調(diào)整，以消除蝸輪副的吻合間隙。

圖2 轉(zhuǎn)向機構(gòu)結(jié)構(gòu)圖

1.4 掃描架機械誤差分析［5-8］

按照1.2 所設(shè)計的掃描架在無補償?shù)那闆r下引入的平面度誤差包括:轉(zhuǎn)動機構(gòu)引入的軸系偏擺誤差、載荷偏心引入的形變誤差、導(dǎo)軌直線度誤差。其中由轉(zhuǎn)動機構(gòu)引入的軸系偏擺誤差是以下幾項誤差的合成:

1)前角接觸軸承徑向偏擺誤差μ1

設(shè)軸承徑向跳動為0.005 mm，前后軸承的跨度l1=360 mm，則該項誤差為

μ1=0.005/l1=1.39×10-5rad=2.86″

1rad=2.06×105(″)

2)后角接觸軸承徑向偏擺誤差μ2

設(shè)軸承徑向跳動為0.005 mm，前后軸承的跨度l1=360 mm，則該項誤差為

μ2=0.005×2.06×10/l1=2.86″

3)轉(zhuǎn)軸角接觸軸承安裝處同軸度誤差μ3

設(shè)安裝位置偏差為0.02 mm，前后軸承的跨度l1=360 mm，該項引起的誤差為

μ3=0.02×2.06×105/l1=11.44″

4)前后軸承安裝座軸承安裝孔中心對安裝連接面的不平行度μ4

設(shè)安裝孔中心位置偏差0.02 mm，前后軸承的跨度l1=360 mm，該項引起的誤差為

μ4=0.02×2.06×105/l1=11.44″

則轉(zhuǎn)動機構(gòu)軸系引入的總偏擺誤差為

若轉(zhuǎn)軸中心到探頭喇叭在導(dǎo)軌兩端時的距離l2=1800 mm，該項偏擺引起探頭喇叭在導(dǎo)軌兩端的最大偏移量為

u1=δ× l2/2.06×105=0.15 mm

載荷偏心引入的形變誤差是指掃描部件在喇叭探頭天線及電機偏心載荷作用下，會引起探頭喇叭在行波方向的偏移量，經(jīng)有限元計算分析，其在豎直工作狀態(tài)下引起行波方向最大偏移量為

u2=0.02 mm

導(dǎo)軌直線度誤差是指導(dǎo)軌本體的直線度，采用硬鋁型材導(dǎo)軌作為掃描探頭滑臺的驅(qū)動定位部件，通過導(dǎo)軌直線度調(diào)整塊可保證導(dǎo)軌的整體直線度優(yōu)于0.10 mm，即

u3=0.10 mm

綜合以上誤差，引起探頭在行波方向的最大偏移量為

u=u1+ u2+ u3=0.27 mm

上述分析表明，在不作補償?shù)那闆r下，掃描架平面度的偏差最大可達到0.27 mm，遠不能滿足緊縮場靜區(qū)檢測要求。

2 緊縮場掃描架平面度補償

由以上分析可知，受到機械變形及裝配加工精度的限制，緊縮場掃描面上探頭的平面度不能滿足測試要求，直接影響測量的幅相精度。一種有效的解決方案是，在保證一定機械精度的前提下，利用先進的激光測量技術(shù)測得探頭的實際空間位置，通過軟件補償?shù)姆椒▽Υ宋恢谜`差進行補償以修正其相位［9-11］。

平面度補償器主要由旋轉(zhuǎn)激光頭和一維位置敏感探測器(PSD)組成，如圖3所示。激光發(fā)射器固定在自動旋轉(zhuǎn)的平臺上，PSD 安裝在被測物上。當激光頭以一定的速度旋轉(zhuǎn)時，激光器發(fā)出的激光能夠掃出一個理論上的平面。激光照射在PSD 上時，PSD 便能感知到激光在PSD 上的位置，PSD 上下(如圖3 箭頭方向)移動后其感應(yīng)值與之前感應(yīng)值會產(chǎn)生一定的差值，此值通過電壓或電流形式表現(xiàn)出來，經(jīng)過標定，其位置移動的大小便可求出。旋轉(zhuǎn)激光頭固定安裝，PSD 安裝位置的變化即可測得。該平面度補償器的指標如下:旋轉(zhuǎn)激光器測量誤差為0.012 mm/m，轉(zhuǎn)速為0.5 ～10 r/s;PSD 測量誤差為±0.01mm，工作范圍為0.5 ～1.8 m。

圖3 自動補償器原理圖

使用時將旋轉(zhuǎn)激光器安裝在前支撐架端面上且與掃描架轉(zhuǎn)軸同軸的位置，轉(zhuǎn)軸是中空的，旋轉(zhuǎn)激光器可在軸向方向調(diào)整;PSD 安裝在接收天線喇叭安裝座的下端面上;調(diào)整PSD 與旋轉(zhuǎn)激光器的位置，使得旋轉(zhuǎn)激光器發(fā)出的激光接近PSD 中點位置區(qū)域;滑臺的位置由步進電機控制驅(qū)動絲杠轉(zhuǎn)動的圈數(shù)控制，導(dǎo)軌重復(fù)性定位誤差為±0.02 mm，故滑臺位置可通過控制電機的脈沖數(shù)量來確定;滑臺每移動一段距離便停下等待喇叭天線接收電磁波數(shù)據(jù)，與此同時采集PSD 上的數(shù)據(jù)，之后再繼續(xù)移動，重復(fù)以上過程完成一個工作狀態(tài)的測試。在水平位置測試完成后進行豎直狀態(tài)下測試，激光器安裝位置相對運動極小可忽略不計，平面度補償器測量的平面度值即為掃描架平面度的修正值。該平面度補償器在1.8 m 位置測量平面度的誤差為0.032 mm，滿足了設(shè)計要求。

3 靜區(qū)測試

本試驗采用單反射面緊縮場，緊縮場靜區(qū)大小為2.7 m×2.7 m，工作頻率范圍為1 ～40 GHz。采用AgilentN5244A 一體化矢量網(wǎng)絡(luò)矢量分析儀作為電磁波發(fā)射接收及數(shù)據(jù)處理測量設(shè)備。以一個典型的測試數(shù)據(jù)為例，該組數(shù)據(jù)是在17 GHz 水平極化下測得的，未作平面度補償所得到的相位如圖4所示，由于相位誤差較大，所得到的測試結(jié)果無法對緊縮場進行評定。將相位的變化曲線(見圖4 中實線)與導(dǎo)軌水平放置時導(dǎo)軌探頭在行波方向的偏移量曲線(見圖5)進行比較，可以看出兩者的變化趨勢一致，當探頭位置偏移量大時，則相位誤差也變大。圖4 中，虛線為(理論)相位曲線。

圖4 豎直狀態(tài)水平極化未補償?shù)南辔粩?shù)據(jù)

圖5 導(dǎo)軌探頭在行波(X 軸)方向的偏移量

將通過平面度補償器測得掃描架探頭在行波方向上的偏移量轉(zhuǎn)換到對應(yīng)波長的相位，并補償?shù)轿⒉ㄊ噶糠治鰞x中，便獲得了靜區(qū)補償后的相位數(shù)據(jù)(見圖6)，可以看出相位誤差明顯減小。由此引入的相位測量誤差不會影響對緊縮場性能進行評定。

圖6 豎直狀態(tài)水平極化補償后的相位圖

通過本試驗，驗證了掃描架采用補償方法的可行性，說明掃描架探頭機械位置的平面度可適度放寬，利用先進的探測手段測得其平面度便可以進行相應(yīng)補償，從而滿足緊縮場靜區(qū)檢測的需要。

4 結(jié)語

高精度緊縮場掃描架主要體現(xiàn)在微波接收頭運動平面具有較高的平面度。本掃描架采用筒式支撐加斜拉桿結(jié)構(gòu)，即簡化了結(jié)構(gòu)又減輕了重量，掃描頭類采用極坐標結(jié)構(gòu)，并采用平面度自動補償器實時測量接收頭原始位置的平面度，根據(jù)被測波段的頻率對相位進行補償修正。測試結(jié)果表明掃描架探頭位置平面度檢測誤差為0.032 mm，靜區(qū)測試結(jié)果表明，該掃描架能夠滿足最高頻率為75 GHz 緊縮場靜區(qū)的檢測要求。

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