王佳明，王智冬，李暉，杜波

(1.國(guó)網(wǎng)北京經(jīng)濟(jì)技術(shù)研究院，北京市100052;2.四川電力設(shè)計(jì)咨詢有限責(zé)任公司，成都市610016)

預(yù)防大規(guī)模風(fēng)機(jī)連鎖脫網(wǎng)事故的區(qū)域自動(dòng)電壓控制協(xié)調(diào)控制策略

王佳明1，王智冬1，李暉1，杜波2

(1.國(guó)網(wǎng)北京經(jīng)濟(jì)技術(shù)研究院，北京市100052;2.四川電力設(shè)計(jì)咨詢有限責(zé)任公司，成都市610016)

大規(guī)模風(fēng)電機(jī)組連鎖脫網(wǎng)事故是當(dāng)前國(guó)內(nèi)風(fēng)電迅速發(fā)展過程中出現(xiàn)的新問題之一。針對(duì)甘肅酒泉風(fēng)電基地發(fā)生的風(fēng)電機(jī)組連鎖脫網(wǎng)事故，分析其典型發(fā)展過程及時(shí)空尺度，找出導(dǎo)致事故發(fā)生的主要原因。在此基礎(chǔ)上，針對(duì)風(fēng)電出力的波動(dòng)性和固定無功補(bǔ)償投切引起的電壓階躍調(diào)整，提出區(qū)域自動(dòng)電壓控制(automatic voltage control，AVC)協(xié)調(diào)控制模式及策略。以河西電網(wǎng)實(shí)際運(yùn)行數(shù)據(jù)進(jìn)行電網(wǎng)穩(wěn)態(tài)電壓分析以及采用酒泉“2-24”脫網(wǎng)事故重演與控制效果仿真驗(yàn)證了該控制模式及策略的有效性和正確性。

風(fēng)電機(jī)組;連鎖脫網(wǎng);區(qū)域自動(dòng)電壓控制(AVC);協(xié)調(diào)控制

0 引言

隨著國(guó)內(nèi)外風(fēng)力發(fā)電的大規(guī)模發(fā)展，風(fēng)電滲透率快速增長(zhǎng)，風(fēng)電并網(wǎng)引發(fā)電網(wǎng)安全穩(wěn)定性問題日漸凸顯［1］。

2011年中國(guó)甘肅酒泉地區(qū)和河北張家口地區(qū)的多起風(fēng)機(jī)脫網(wǎng)事故中，大量風(fēng)電機(jī)組因暫態(tài)電壓?jiǎn)栴}發(fā)生連鎖跳閘脫網(wǎng)，造成有功功率出現(xiàn)較大差額，導(dǎo)致電網(wǎng)頻率明顯偏低。因此，研究防止大規(guī)模風(fēng)電機(jī)組連鎖性脫網(wǎng)事故的區(qū)域自動(dòng)電壓控制(automatic voltage control，AVC)協(xié)調(diào)控制策略已成為一個(gè)迫在眉睫的問題。

目前，針對(duì)大規(guī)模風(fēng)電機(jī)組連鎖脫網(wǎng)事故，已有相關(guān)文獻(xiàn)進(jìn)行了初步研究。文獻(xiàn)［2］研究了雙饋風(fēng)電機(jī)組異常脫網(wǎng)過程及其無功需求，側(cè)重于討論脫網(wǎng)過程中風(fēng)電機(jī)組的異步運(yùn)行狀態(tài)及轉(zhuǎn)差無功特性。文獻(xiàn)［3］分析了雙饋風(fēng)電機(jī)群近似滿載工況下連鎖脫網(wǎng)事件機(jī)理，側(cè)重于討論低壓脫網(wǎng)過程中風(fēng)電機(jī)組自身時(shí)序切換和無功變化特征，但末結(jié)合實(shí)際電網(wǎng)特點(diǎn)進(jìn)行風(fēng)電機(jī)組連鎖脫網(wǎng)全過程機(jī)理分析。文獻(xiàn)［4］結(jié)合風(fēng)電機(jī)組脫網(wǎng)實(shí)例，分析了風(fēng)電機(jī)組脫網(wǎng)原因及對(duì)策，給出事故現(xiàn)象的直觀描述與事故根源的感性認(rèn)識(shí)，但末進(jìn)行相應(yīng)的定量仿真計(jì)算和分析討論。文獻(xiàn)［5］應(yīng)用靜止無功補(bǔ)償裝置(static var compensator，SVC)提高風(fēng)電場(chǎng)接入電網(wǎng)的電壓穩(wěn)定性，但沒有提出無功補(bǔ)償裝置之間的協(xié)調(diào)控制策略，無法抵御風(fēng)機(jī)脫網(wǎng)事故的發(fā)生。

中國(guó)風(fēng)電呈現(xiàn)弱送端、集群接入、遠(yuǎn)距離輸送的特點(diǎn)。風(fēng)電場(chǎng)集群接入并網(wǎng)點(diǎn)的電網(wǎng)支撐及暫態(tài)調(diào)節(jié)能力較差，無功電壓?jiǎn)栴}突出，容易誘發(fā)嚴(yán)重的系統(tǒng)安全穩(wěn)定事故［6-7］。

本文針對(duì)大規(guī)模風(fēng)電機(jī)組連鎖脫網(wǎng)事故，分析脫網(wǎng)事故典型發(fā)展過程，找出引起風(fēng)機(jī)脫網(wǎng)及事故演化的主要因素，分析事故原因并提出區(qū)域AVC協(xié)調(diào)控制模式和控制策略，最后以甘肅電網(wǎng)實(shí)際運(yùn)行數(shù)據(jù)和脫網(wǎng)事故數(shù)據(jù)驗(yàn)證區(qū)域AVC協(xié)調(diào)控制模式及控制策略的可行性和正確性。

1 酒泉大規(guī)模風(fēng)機(jī)脫網(wǎng)事故原因分析

1.1 酒泉風(fēng)電基地概況

酒泉風(fēng)電基地位于甘肅河西走廊西端，風(fēng)能資源豐富。截止2011年底，酒泉風(fēng)電裝機(jī)容量達(dá)到5 215.6 MW，分別經(jīng)由750 kV敦煌變電站、330 kV瓜州變電站和330 kV玉門變電站匯入敦煌750 kV變電站―酒泉750 kV變電站―河西750 kV變電站―武勝750 kV變電站為主網(wǎng)架的“鏈?zhǔn)健彪p回交流線輸電走廊外送主網(wǎng)。

1.2 大規(guī)模風(fēng)機(jī)脫網(wǎng)事故過程

酒泉風(fēng)電基地分別于2011年2月24日、4月3日、4月17日和4月25日接連發(fā)生4次大規(guī)模風(fēng)電機(jī)組脫網(wǎng)事故，均由輕微故障演化發(fā)展為嚴(yán)重故障，具體過程如下。

1.2.1 初始故障階段

由事故報(bào)告可知，事故初始誘因源于風(fēng)電場(chǎng)附近的電氣設(shè)備短路故障，前3次是由35 kV電纜頭絕緣擊穿，造成三相短路引起，第4次由330 kV嘉酒二線間隔高跨線門型架橫梁共3榀全部跌落導(dǎo)致嘉峪關(guān)變電站330 kV I母線短路停運(yùn)引起。

1.2.2 風(fēng)電機(jī)組低電壓切除階段

風(fēng)電場(chǎng)附近發(fā)生短路故障后，近故障點(diǎn)的風(fēng)電機(jī)端電壓會(huì)急劇下降，激發(fā)轉(zhuǎn)子電流增長(zhǎng)，觸發(fā)Crowbar保護(hù)動(dòng)作，其動(dòng)作時(shí)間快于雙饋風(fēng)電機(jī)組定子切除時(shí)間，造成風(fēng)電機(jī)組短時(shí)異步運(yùn)行，從系統(tǒng)吸收大量無功功率，致使電壓進(jìn)一步下降，誘發(fā)更多風(fēng)電機(jī)組切除脫網(wǎng)，這是第1階段大量風(fēng)電機(jī)組脫網(wǎng)的主要原因。其次，由于部分風(fēng)電機(jī)組不具備低電壓穿越能力以及風(fēng)電場(chǎng)動(dòng)態(tài)無功補(bǔ)償裝置控制策略整定不合理而無法及時(shí)響應(yīng)，補(bǔ)充所需無功出力，也是導(dǎo)致事故瞬間風(fēng)電機(jī)組脫網(wǎng)的重要原因。

1.2.3 風(fēng)電機(jī)組高電壓切除階段

大量風(fēng)電機(jī)組低電壓脫網(wǎng)后，送出線路有功功率減小，風(fēng)電場(chǎng)母線電壓回升，而運(yùn)行中的SVC和電容器不具備自投切功能會(huì)繼續(xù)掛網(wǎng)運(yùn)行，保持事故前無功出力，造成大量無功功率過剩涌入電網(wǎng)，引起系統(tǒng)電壓升高。故障切除后主網(wǎng)電壓越限波及初始故障點(diǎn)附近的風(fēng)電場(chǎng)，使部分風(fēng)電機(jī)組因高電壓保護(hù)動(dòng)作切除。這是第2階段大量風(fēng)電機(jī)組脫網(wǎng)的主要原因。由此帶來電網(wǎng)無功功率過剩程度加劇造成更多風(fēng)電機(jī)組連鎖脫網(wǎng)的惡性循環(huán)。

1.2.4 與主系統(tǒng)相互影響階段

甘肅酒泉“2-24”事故中，大量風(fēng)電機(jī)組脫網(wǎng)造成系統(tǒng)頻率波動(dòng)，最低頻率49.21 Hz，最高頻率50.41 Hz。在低電壓、高電壓脫網(wǎng)過程中安然無恙的部分風(fēng)電機(jī)組因?yàn)楦哳l保護(hù)動(dòng)作而發(fā)生脫網(wǎng)現(xiàn)象。因此，大規(guī)模風(fēng)電機(jī)組連鎖脫網(wǎng)使主網(wǎng)產(chǎn)生較大的有功缺額，導(dǎo)致系統(tǒng)動(dòng)態(tài)頻率擾動(dòng)出現(xiàn)，造成更多風(fēng)電機(jī)組因頻率保護(hù)切除脫網(wǎng)，進(jìn)一步擴(kuò)大事故影響范圍，威脅主網(wǎng)安全穩(wěn)定運(yùn)行。

上述典型脫網(wǎng)事故過程如圖1所示。

1.3 大規(guī)模風(fēng)機(jī)脫網(wǎng)事故原因分析

通過分析酒泉4次大規(guī)模風(fēng)電機(jī)組脫網(wǎng)事故過程，可以發(fā)現(xiàn)以下幾個(gè)共性:(1)酒泉風(fēng)電基地位于甘肅河西走廊末端，通過750 kV雙回線通道遠(yuǎn)距離輸送至主網(wǎng)，是典型的弱送端;(2)事故發(fā)生前風(fēng)電大發(fā)，各風(fēng)電場(chǎng)外送線路負(fù)載較重;(3)大量風(fēng)電機(jī)組不具備低電壓穿越能力，同時(shí)風(fēng)電場(chǎng)動(dòng)態(tài)無功補(bǔ)償裝置控制策略整定不合理，無法及時(shí)響應(yīng)，是事故瞬間大量風(fēng)電機(jī)組低電壓脫網(wǎng)的主要原因;(4)各風(fēng)電場(chǎng)出力較大，因此在運(yùn)SVC裝置均發(fā)出大量無功功率，部分SVC裝置電容器支路因不具備自動(dòng)投切功能，這是導(dǎo)致高電壓切機(jī)的直接原因;(5)風(fēng)電機(jī)組控制方式單一，無功調(diào)節(jié)參與度不高。

2 區(qū)域AVC協(xié)調(diào)控制策略

2.1 SVC模型

SVC是柔性交流輸電系統(tǒng)(flexible alternating current transmission systems，F(xiàn)ACTS)中典型的并聯(lián)補(bǔ)償裝置，通過動(dòng)態(tài)調(diào)節(jié)SVC，能夠?qū)崿F(xiàn)從電網(wǎng)吸收或向電網(wǎng)輸送可連續(xù)調(diào)節(jié)的無功功率，以維持裝設(shè)點(diǎn)母線或控制母線的電壓恒定［8-9］。SVC由晶閘管投切并聯(lián)電容器(thyristor switched capacitor，TSC)和晶閘管控制并聯(lián)電抗器(thyristor controlled reactor，TCR)組成，TSC可以分組投入或切除，TCR可以通過晶閘管進(jìn)行平滑控制。本文中用到的SVC模型結(jié)構(gòu)及其控制部分框圖如圖2所示。

SVC一般通過風(fēng)電場(chǎng)升壓變接入風(fēng)電場(chǎng)并網(wǎng)點(diǎn)母線或接在風(fēng)電場(chǎng)匯集站的低壓側(cè)。一方面，根據(jù)SVC容量的大小可以部分甚至完全提供風(fēng)電場(chǎng)的無功需求，減少風(fēng)電場(chǎng)送出線路上的無功流動(dòng)，降低線路電壓損耗;另一方面，通過快速平滑調(diào)節(jié)SVC輸出的無功功率，抑制風(fēng)電場(chǎng)有功功率變化帶來的電壓波動(dòng)，減少固定電容器、電抗器的投退及由此帶來的電壓階躍變化。在鄰近風(fēng)電場(chǎng)或電網(wǎng)側(cè)發(fā)生故障時(shí)，SVC能夠動(dòng)態(tài)調(diào)整其輸出的無功功率，提高故障期間風(fēng)電場(chǎng)并網(wǎng)點(diǎn)母線電壓，降低風(fēng)機(jī)脫網(wǎng)事故發(fā)生的風(fēng)險(xiǎn)［10-12］。

2.2 區(qū)域AVC協(xié)調(diào)控制模式

酒泉地區(qū)的3個(gè)風(fēng)電集群接入點(diǎn)中，瓜州片區(qū)風(fēng)電功率匯入330 kV瓜州變電站后經(jīng)330 kV瓜―敦線接入750 kV敦煌變電站，聯(lián)絡(luò)線距離僅為10 km，瓜州330 kV母線電壓受750 kV敦煌變電站330 kV側(cè)母線牽制，因此，酒泉區(qū)域AVC協(xié)調(diào)控制方案分為敦煌片區(qū)和玉門片區(qū)，采用二級(jí)電壓控制模式，如圖3所示。

一級(jí)電壓控制由系統(tǒng)子站執(zhí)行功能完成，二級(jí)電壓控制由系統(tǒng)主站完成。

(1)主站具有可靠的上、下行通道和實(shí)時(shí)采集及監(jiān)視本站和各子站母線電壓的功能，并自動(dòng)由各變電站母線電壓的實(shí)際運(yùn)行值與“省調(diào)”下發(fā)的電壓運(yùn)行曲線或電壓允許范圍進(jìn)行對(duì)比分析，將分析結(jié)果生成控制指令，并將控制指令下發(fā)至系統(tǒng)子站。子站根據(jù)主站的控制指令對(duì)本站所控?zé)o功補(bǔ)償裝置進(jìn)行控制。

(2)子站根據(jù)“省調(diào)”下發(fā)的電壓運(yùn)行曲線具有就地自動(dòng)控制本站低壓并聯(lián)電抗器、低壓并聯(lián)電容器、SVC/SVG、變壓器分接頭等功能和按照所接風(fēng)電場(chǎng)實(shí)時(shí)運(yùn)行狀態(tài)控制風(fēng)電場(chǎng)無功功率的功能。同時(shí)，接收系統(tǒng)主站的電壓控制指令，對(duì)本站無功補(bǔ)償設(shè)備進(jìn)行自動(dòng)控制。當(dāng)子站母線電壓在控制過程中達(dá)到該站電壓曲線允許范圍上下限或子站無功設(shè)備補(bǔ)償容量達(dá)到極限時(shí)對(duì)主站控制指令實(shí)行閉鎖，并向主站反饋閉鎖信號(hào)。

2.3 區(qū)域AVC協(xié)調(diào)控制策略

酒泉地區(qū)風(fēng)電場(chǎng)一部分通過110 kV電壓等級(jí)入網(wǎng)，一部分通過330 kV電壓等級(jí)入網(wǎng)。根據(jù)甘肅“省調(diào)”下發(fā)的電壓曲線，風(fēng)電場(chǎng)升壓變110 kV母線的電壓運(yùn)行范圍是110～121 kV，風(fēng)電場(chǎng)升壓變330 kV母線的電壓運(yùn)行范圍是351～361 kV。

一級(jí)/二級(jí)電壓控制策略如圖4所示，其中:

(1)電容器/電抗器每天投退次數(shù)限制和投退時(shí)間間隔按甘肅“省調(diào)”管理規(guī)定進(jìn)行整定，電容器/電抗器投退達(dá)到上限時(shí)閉鎖該組電容器的投切指令，次日自動(dòng)解除閉鎖;

(2)控制策略中的電壓控制參數(shù)可根據(jù)實(shí)際情況進(jìn)行修改;

(3)一級(jí)電壓控制策略中的電壓控制參數(shù)整定須考慮與風(fēng)電機(jī)組高、低電壓穿越以及高、低電壓保護(hù)協(xié)調(diào)配合;

(4)二級(jí)電壓控制策略中，主站無功補(bǔ)償容量用盡而電壓仍然過高時(shí)先向母線電壓最高的子站發(fā)出信號(hào)，直至該子站無功補(bǔ)償容量用盡或閉鎖，則向母線電壓次之的子站發(fā)出信號(hào)，以此類推。

3 算例分析

3.1 基于河西電網(wǎng)實(shí)際運(yùn)行數(shù)據(jù)的系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)電壓分析

算例基于河西電網(wǎng)2012年3月23日0時(shí)至3月25日12時(shí)的網(wǎng)架結(jié)構(gòu)和實(shí)際運(yùn)行數(shù)據(jù)，檢驗(yàn)上述區(qū)域AVC協(xié)調(diào)控制模式及策略對(duì)抵御因風(fēng)電出力變化引起的電壓波動(dòng)的有效性。

瓜州330 kV變電站風(fēng)電接入容量為448.5 MW，玉門330 kV變電站風(fēng)電接入容量為1 207.8 MW，橋東風(fēng)電場(chǎng)裝機(jī)容量為603 MW。玉門變電站330 kV母線、瓜州變電站330 kV母線和橋東風(fēng)電場(chǎng)升壓變電站330 kV母線風(fēng)電出力波動(dòng)如圖5所示。

在電網(wǎng)的實(shí)際運(yùn)行中，個(gè)別SVC并沒有投入，各場(chǎng)站的無功補(bǔ)償裝置未能實(shí)現(xiàn)協(xié)調(diào)控制，在風(fēng)電波動(dòng)期間，部分變電站母線出現(xiàn)嚴(yán)重的電壓越限。電容器、電抗器投退引起的電壓階躍變化也使得電壓調(diào)整時(shí)出現(xiàn)大的電壓跌落。

風(fēng)電出力波動(dòng)期間，玉門變電站330 kV母線、瓜州變電站330 kV母線和橋東風(fēng)電場(chǎng)升壓變電站330 kV母線實(shí)際運(yùn)行電壓曲線如圖6所示。

采用本文提出的控制模式及策略，玉門變電站330 kV母線、瓜州變電站330 kV母線和橋東風(fēng)電場(chǎng)升壓變電站330 kV母線電壓均為標(biāo)幺值1.063 6～1.093 9，即滿足根據(jù)甘肅“省調(diào)”下發(fā)的電壓曲線要求:330 kV母線的電壓運(yùn)行范圍是351～361 kV，如圖7所示。

3.2 酒泉“2－24”脫網(wǎng)事故重演與控制效果仿真分析

事故前，橋西一場(chǎng)風(fēng)電出力96 MW，因35B4饋線開關(guān)柜下側(cè)電纜頭發(fā)生C相擊穿導(dǎo)致三相短路故障，35B4開關(guān)過流I段保護(hù)動(dòng)作，60 ms后開關(guān)跳閘，切除該饋線所帶12臺(tái)風(fēng)機(jī)共18 MW出力。同時(shí)橋西變電站1B 35 kV側(cè)電壓跌落至23.45 kV，橋西一場(chǎng)其余57臺(tái)在運(yùn)風(fēng)機(jī)均因不具備低電壓穿越能力而脫網(wǎng)，損失出力78 MW。

事故期間，橋西風(fēng)電場(chǎng)、橋東風(fēng)電場(chǎng)、干東風(fēng)電場(chǎng)和大梁風(fēng)電場(chǎng)因機(jī)組不具備低電壓穿越能力而發(fā)生低電壓脫網(wǎng)，共損失出力481.7 MW。上述風(fēng)電場(chǎng)升壓變電站母線故障前電壓及故障期間最低電壓如表1所示。

故障切除后，干東、橋西風(fēng)電場(chǎng)330 kV變電站，SVC裝置電容器支路因不具備自動(dòng)投切功能繼續(xù)掛網(wǎng)運(yùn)行，造成大量無功功率過剩涌入330 kV電網(wǎng)，引起系統(tǒng)電壓升高，導(dǎo)致干東風(fēng)電場(chǎng)、橋東風(fēng)電場(chǎng)、北大橋東風(fēng)電場(chǎng)及天潤(rùn)柳園風(fēng)電場(chǎng)機(jī)組發(fā)生高電壓脫網(wǎng)現(xiàn)象，共損失出力271.8 MW。酒泉地區(qū)主要變電站及風(fēng)電場(chǎng)升壓站母線故障前電壓及故障切除后最高電壓情況如表2所示。

采用本文提出的控制模式及策略，模擬橋西一場(chǎng)短路引發(fā)的事故過程，取典型風(fēng)電場(chǎng)匯集母線干東風(fēng)電場(chǎng)35 kV母線和橋東風(fēng)電場(chǎng)35 kV母線電壓變化情況如圖8所示。

由圖8可知，采取控制策略后，在橋西風(fēng)電場(chǎng)35B4饋線三相短路故障發(fā)生后，非近故障點(diǎn)匯集站母線干東風(fēng)電場(chǎng)35 kV母線和橋東風(fēng)電場(chǎng)35 kV母線電壓在采取區(qū)域AVC控制策略后最低電壓高于0.8 pu或很快恢復(fù)至0.8 pu之上，在風(fēng)電場(chǎng)切除之后也不會(huì)出現(xiàn)過電壓的現(xiàn)象，因此，不會(huì)導(dǎo)致過電壓風(fēng)機(jī)脫網(wǎng)的現(xiàn)象發(fā)生。

4 結(jié)論

對(duì)于當(dāng)前中國(guó)風(fēng)電集群弱送端接入的現(xiàn)狀，大規(guī)模風(fēng)機(jī)脫網(wǎng)事故是經(jīng)常發(fā)生的新問題，本文針對(duì)酒泉風(fēng)電基地脫網(wǎng)事故進(jìn)行分析并提出了區(qū)域AVC控制模式和控制策略，得到如下結(jié)論:

(1)風(fēng)電機(jī)組不具備低電壓穿越功能且無功調(diào)節(jié)參與度不高，風(fēng)電場(chǎng)動(dòng)態(tài)無功補(bǔ)償裝置控制策略整定不合理無法及時(shí)響應(yīng)，部分SVC裝置電容器支路因不具備自動(dòng)投切功能是造成大規(guī)模風(fēng)電機(jī)組脫網(wǎng)事故的主要原因。

(2)酒泉區(qū)域敦煌片區(qū)和玉門片區(qū)的AVC協(xié)調(diào)控制模式和策略考慮了風(fēng)電出力的波動(dòng)性和固定電容器、電抗器投切時(shí)導(dǎo)致的電壓階躍。穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時(shí)，在電網(wǎng)各種運(yùn)行工況下，電壓調(diào)整過程平滑，電壓控制結(jié)果滿足運(yùn)行要求。

(3)在電網(wǎng)事故情況下，提出的AVC區(qū)域控制模式和策略能有效抑制高、低電壓作用，最大程度減少事故過程脫網(wǎng)的機(jī)組數(shù)量。

［1］Maass G A，Bial M，F(xiàn)ijalkowski J.Final report system disturbance on 4 November 2006［R］.Brussels，Belgium:UCTE，2012.

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(編輯:張小飛)

Regional AVC Coordinating Control Strategy for Large-Scale Cascading Trip-off Prevention of Wind Turbines

WANG Jiaming1，WANG Zhidong1，LI Hui1，DU Bo2
(1.State Power Economic Research Institute，Beijing 100052，China; 2.Sichuan Electric Power Design＆Consulting Co.，Ltd.，Chengdu 610016，China)

Large-scale cascading trip-off of wind turbine has become the new problem during the fast development of wind farm.Aiming at the cascading trip-off failures frequently occurring in Jiuquan wind farm，this paper analyzed the typical development process and time-spatial frame of the failures to find the main reason.Based on this，according to the fluctuation of wind power and the step changes of voltage caused by fixed reactive power compensation switching，the coordination control models and strategies of regional automatic voltage control(AVC)were proposed.Finally，the steadystate voltage analysis was carried out based on the real operation data of Hexi power grid，and the feasibility and effectiveness of the proposed models and strategies were verified through the control effect simulation of‘2-24’trip-off failure in Jiuquan.

wind turbines;cascading trip-off;regional AVC;coordination control

TM 614

A

1000－7229(2014)01－0078－06

10.3969/j.issn.1000－7229.2014.01.015［HT］

國(guó)家電網(wǎng)公司大電網(wǎng)重大專項(xiàng)資助項(xiàng)目課題(SGCCMPLG002-2012)。

2013-08-02

2013-08-28

王佳明(1985)，男，博士，從事電力系統(tǒng)規(guī)劃及新能源并網(wǎng)研究工作，E-mail:wangjiaming138@163.com;

王智冬(1981)，男，碩士，高級(jí)工程師，主要從事電力系統(tǒng)規(guī)劃設(shè)計(jì)與研究工作，E-mail:wangzhidong@chinasperi.sgcc.com.cn;

李暉(1981)，男，碩士，高級(jí)工程師，主要從事電網(wǎng)規(guī)劃方面的工作，E-mail:lihui@chinasperi.sgcc.com.cn;

杜波(1986)，男，碩士，主要從事電氣設(shè)計(jì)及智能變電站集成應(yīng)用研究等方面的工作。