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        箍筋布置方式對斜次梁抗剪性能的影響

        2014-03-23 01:45:28山西省交通科學(xué)研究院山西太原00006山西職業(yè)技術(shù)學(xué)院山西太原00006北京交通大學(xué)土木建筑工程學(xué)院北京00044
        建材技術(shù)與應(yīng)用 2014年3期
        關(guān)鍵詞:抗剪撓度間距

        , , (.山西省交通科學(xué)研究院,山西 太原 00006;.山西職業(yè)技術(shù)學(xué)院,山西 太原 00006;.北京交通大學(xué) 土木建筑工程學(xué)院,北京 00044)

        引言

        在梁中箍筋主要起構(gòu)造作用,目的是抑制裂縫發(fā)展以及提高斜截面抗剪承載力。以往的研究認(rèn)為[1-2]:箍筋成45°角布置時的抗剪性能優(yōu)于成直角布置,并且斜向布置箍筋在限制裂縫方面的效果也優(yōu)于直角布置。但在實際工程施工中,考慮到便捷施工,梁中箍筋往往成直角布置方式。然而隨著房屋建筑領(lǐng)域的發(fā)展,人們對房屋建筑的美觀要求大大提高,結(jié)構(gòu)中的主次梁斜角相交的現(xiàn)象屢見不鮮[3]。當(dāng)主次梁斜交時,次梁箍筋無法平行于主梁布置。因此,探尋最佳斜次梁箍筋布置方式具有重要的意義。本文通過理論分析、模型試驗、有限元模擬等方法,研究了箍筋布置方式對斜次梁箍筋抗剪性能的影響。

        1 斜次梁受剪構(gòu)件受力機理分析

        1.1 受力模型

        采用目前較為流行的變角度空間桁架模型,對梁斜截面的受力情況進行分析。假定混凝土只受壓力,縱筋和箍筋只受拉力,將混凝土實心截面等效為空心截面[4](見圖1),采用空間桁架模型進行分析(見圖2)。

        圖1 等效空心截面示意圖

        圖2 空間桁架模型示意圖

        1.2 公式推導(dǎo)

        (1)

        由此推得箍筋抗剪承載力公式為:

        (2)

        2 試驗梁設(shè)計和試驗結(jié)果

        2.1 試驗設(shè)計

        本試驗設(shè)計共分2組,通過改變梁中箍筋夾角與間距,分別對比研究二者對梁斜截面抗剪承載力的影響[5]。各組試驗梁信息見表1,配筋信息見圖3。試驗采用跨中逐級加載的方式,測量不同箍筋布置方式下各梁的擾度變化及破壞情況。

        表1 試驗梁信息表

        圖3 試驗梁配筋圖

        2.2 試驗現(xiàn)象及結(jié)果

        試驗梁的剪跨比1<λ(λ=1.6)<3。由各梁的破壞情形可知,試驗梁均為典型的剪壓破壞(見圖4),各組試驗梁的試驗現(xiàn)象也較為類似。各梁破壞荷載見表2。

        由試驗數(shù)據(jù)分析可知,兩組試驗梁在開裂荷載、極限荷載及最終跨中撓度方面相差均較小,尤其是在極限承載力及跨中撓度方面,箍筋夾角改變后,試驗梁的變化值均不足5%,可見,箍筋夾角的改變對梁抗剪性能的影響甚微。而隨著箍筋間距的減小,梁的抗剪承載力顯著提高。由此可知,在其他條件相同的情況下,箍筋的布置方式對梁斜截面抗剪承載力的影響較小,而箍筋布置間距是其抗剪承載力的主導(dǎo)因素。

        圖4 試驗梁破壞結(jié)果(梁1)

        類別開裂荷載/kN極限荷載/kN跨中撓度/mm第1組梁1501352.9梁2601353.0第2組梁3701954.0梁4601954.0

        3 有限元數(shù)值模擬

        為了驗證試驗結(jié)果的準(zhǔn)確性和進行更深入的研究,本文采用有限元數(shù)值模擬的方法,對不同箍筋布置方式下的斜次梁抗剪承載力進行分析。

        3.1 單元類型

        在有限元分析中,采用雙線型隨動強化BKIN模型模擬,服從Von Mises屈服準(zhǔn)則。單元選取時,本文采用ANSYS軟件單元庫中的空間有限元單元solid65及l(fā)ink8來分別模擬混凝土及鋼筋,同時假定二者可靠粘結(jié)[6-7]。為了與試驗結(jié)果進行比較,在有限元分析中,仍模擬分析2組不同的試驗梁,梁的各項參數(shù)與試驗梁相同(見表1)。

        3.2 結(jié)果分析

        有限元分析結(jié)果見表3。

        表3 有限元分析結(jié)果

        有限元分析的結(jié)果表明,在其他條件一致,僅梁箍筋夾角取值不同時,各梁在達到屈服時的極限承載力差別較小,兩組梁差距均不足5%;且梁達到極限承載力而破壞時,其箍筋達到屈服,而縱筋受力較小。同時,箍筋間距越小,梁的抗剪承載力越高,說明箍筋間距仍是決定梁斜截面抗剪承載力的主導(dǎo)因素。通過對比同一試驗梁的試驗結(jié)果及有限元模擬所得的荷載-撓度曲線(見圖5)可知,有限元模擬結(jié)果與試驗結(jié)果較吻合,數(shù)據(jù)基本一致,說明有限元分析能夠較好地擬合試驗。

        圖5 荷載-撓度曲線

        4 結(jié)論

        本文就箍筋布置方式對斜次梁抗剪性能的影響進行了研究。在試驗的基礎(chǔ)上,運用有限元分析方法進一步進行了比對驗證。結(jié)果表明:

        4.1 采用不同夾角布置箍筋時,次梁斜截面的抗剪承載力差別較小,且二者開裂荷載、開裂方式、極限荷載及最終撓度值均比較接近。

        4.2 箍筋布置間距是次梁斜截面抗剪承載力的主導(dǎo)因素。箍筋間距越小,梁的抗剪承載力越高。

        4.3 箍筋夾角布置方式對次梁抗剪承載力影響較小,在實際工程中,可按實際需要選用不同的次梁箍筋布置方式。

        參考文獻:

        [1] 刁愛國,丁大鈞,呂志濤.配有斜箍筋鋼筋混凝土薄腹梁的抗剪性能[J].工業(yè)建筑,1985(1):28-33.

        [2] 藍宗建,梁書亭,孟少平.混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理[M].南京:東南大學(xué)出版社,2002.

        [3] 趙隊家,李智,張勇,等.美國道路交叉口及其交通控制[J].山西交通科技,2013(1):1-6,10.

        [4] GB 50010—2010,混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范[S].北京:中國建筑工業(yè)出版社,2010.

        [5] 楊維國,劉武華,陳丹,等.斜次梁箍筋布置方式研究[J].低溫建筑技術(shù),2010(10):44-46.

        [6] 李義強,彭正中,王新敏.基于ANSYS的鋼筋混凝土簡支梁極限承載力分析[J].石家莊鐵道學(xué)院學(xué)報,2006,19(1):22-26.

        [7] 江見鯨,陸新征,葉列平.混凝土結(jié)構(gòu)有限元分析[M].北京:清華大學(xué)出版社,2005.

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