田 穎，徐期勇

（北京大學(xué)深圳研究生院環(huán)境與能源學(xué)院深圳市重金屬污染控制與資源化利用重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，廣東 深圳 518055）

1 生物反應(yīng)器填埋場(chǎng)原位脫氮原理

填埋場(chǎng)滲瀝液內(nèi)氨氮主要通過(guò)揮發(fā)、反硝化和厭氧氨氧化等途徑實(shí)現(xiàn)脫除，如圖1所示。垃圾中含氮有機(jī)物分解轉(zhuǎn)化生成氨氮，一部分作為氮源被微生物同化利用，一部分以氣態(tài)形式散失。剩余部分在好氧環(huán)境下，氧化為硝酸鹽氮和亞硝酸鹽氮，繼而被反硝化細(xì)菌作用還原為氮?dú)饷摮?。其中，產(chǎn)酸階段填埋柱內(nèi)以異養(yǎng)反硝化為主要脫氮形式，進(jìn)入產(chǎn)甲烷階段后期，自養(yǎng)反硝化則占據(jù)優(yōu)勢(shì)地位，如途徑2所示［1］。厭氧環(huán)境下，上述脫氮途徑受到限制，厭氧氨氧化過(guò)程發(fā)揮重要作用，其脫氮效果主要依賴于填埋柱內(nèi)亞硝酸鹽的含量，因此微量空氣的擴(kuò)散入侵對(duì)脫氮過(guò)程起到一定的促進(jìn)作用［2］。

B.Mertoglu等利用分子生物學(xué)16S rDNA和amoA技術(shù)對(duì)好氧填埋生物反應(yīng)器內(nèi)硝化細(xì)菌進(jìn)行分析發(fā)現(xiàn)此填埋場(chǎng)內(nèi)硝化細(xì)菌主要由Nitrosomonas類氨氮氧化菌和Nitrospira等亞硝酸鹽氧化菌組成［3］。對(duì)于反硝化細(xì)菌，MPN計(jì)數(shù)法結(jié)果顯示其在填埋柱中間層大量存在，數(shù)目與硝酸鹽濃度顯著相關(guān)，超過(guò)上層和下層達(dá)2～6個(gè)數(shù)量級(jí)［4］。R.Valencia等則利用熒光原位雜交技術(shù)和厭氧氨氧化活性測(cè)定方法第1次證實(shí)了厭氧氨氧化菌的存在，并指出在易降解有機(jī)組分消耗殆盡的環(huán)境中厭氧氨氧化菌所發(fā)揮的作用更大［5］。

圖1 垃圾填埋場(chǎng)氮的脫除途徑

2 生物反應(yīng)器填埋場(chǎng)原位脫氮系統(tǒng)的優(yōu)化

應(yīng)用生物反應(yīng)器填埋場(chǎng)本身的高效脫氮性能進(jìn)行填埋場(chǎng)脫氮是現(xiàn)在科學(xué)研究的重點(diǎn)。T.T.Onay等實(shí)驗(yàn)結(jié)果顯示在滲瀝液持續(xù)回灌條件下脫氮效率可以達(dá)到95%［6］。為進(jìn)一步改善填埋系統(tǒng)脫氮性能，可以從操作條件和處理方式等多個(gè)方面進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)。

2.1 操作條件的優(yōu)化

生物反應(yīng)器填埋場(chǎng)脫氮途徑多樣化，其過(guò)程受到多種因素的影響，如氧氣、垃圾填埋齡、H2S濃度、回灌頻率等。對(duì)生物反應(yīng)器填埋場(chǎng)操作條件進(jìn)行優(yōu)化是提高填埋場(chǎng)脫氮效率的必要途徑。

2.1.1 氧氣

氧氣是影響生物反應(yīng)器脫氮效率的重要因素之一，是填埋場(chǎng)脫氮的必要條件。由圖1可知，主要脫氮途徑厭氧氨氧化和反硝化過(guò)程都需要氧氣的參與才能實(shí)現(xiàn)有效脫氮。隨著氧氣濃度的增加，硝化作用逐漸增強(qiáng)，反硝化作用則逐漸減弱。N.D.Berge等利用15N同位素標(biāo)記法追蹤發(fā)現(xiàn)在0～5%氧氣濃度范圍內(nèi)，只有反硝化作用出現(xiàn)；而升高至10%～15%以后，硝化反硝化同步發(fā)生［7］。

于曉華等對(duì)比厭氧填埋柱發(fā)現(xiàn)，間歇式好氧和連續(xù)好氧處理可以顯著降低滲瀝液中含氮化合物的濃度，使氨氮濃度分別降低至7.5 g/（m2·d）和16 g/（m2·d）［8］。在生物反應(yīng)器填埋場(chǎng)穩(wěn)定后期進(jìn)行較小范圍的曝氣處理，可以實(shí)現(xiàn)高效原位脫氮，并減少曝氣費(fèi)用。滲瀝液回灌口下7.2 m處進(jìn)行曝氣充氧就可以達(dá)到較好的脫氮效果［7］。

N.D.Berge等研究氧氣含量對(duì)生物反應(yīng)器填埋場(chǎng)滲瀝液原位脫氮?jiǎng)恿Φ挠绊?，結(jié)果顯示22℃、0.7%O2條件下脫氮速率較慢，適當(dāng)提高填埋場(chǎng)氧氣含量可以提高脫氮效率［9］。公式（1） Monod多元方程式體現(xiàn)了氧氣對(duì)填埋場(chǎng)脫氮效果的影響。

式中：R為氨氮去除速率，mg/（g·d）；KS為半飽和常數(shù)，mg/L；CN為氨氮總濃度，mg/L；k為比脫 氮 速 率 ， mg/（g·d）；KO2為 氧 半 飽 和 常數(shù)，%；%O2為氣相氧氣濃度，%；K1表示較高氧氣濃度的抑制作用，%。

2.1.2 垃圾填埋齡

垃圾填埋齡是影響填埋場(chǎng)脫氮的另一個(gè)重要因素，表現(xiàn)在垃圾反硝化性能的差異。探究其原因主要?dú)w結(jié)于C/N的影響。在強(qiáng)制間歇好氧填埋層內(nèi)，當(dāng)生物可利用碳/氨氮大于4.5時(shí)，填埋層可基本實(shí)現(xiàn)完全反硝化［8］。隨著填埋時(shí)間的延長(zhǎng)，垃圾內(nèi)有機(jī)碳將不斷分解轉(zhuǎn)化，C/N逐漸減小，結(jié)果導(dǎo)致部分反硝化反應(yīng)的發(fā)生和N2O氣體的出現(xiàn)。Y.X.Chen等［10］對(duì)比了填埋齡為1、6、11 a的垃圾，發(fā)現(xiàn)具有1 a填埋齡的垃圾硝態(tài)氮去除速率最快，更適合作為反硝化反應(yīng)發(fā)生的介質(zhì)。

Y.C.Chiu等［11］利用BNP方法探究出生物反應(yīng)器填埋場(chǎng)反硝化作用的最佳C/N（COD/NO3-N）為2.6～5.5，但此最佳C/N隨回灌滲瀝液中初始氨氮濃度的不同而表現(xiàn)出一定差異［11］。

2.1.3 其他條件

除氧氣、垃圾填埋齡外，H2S、含水率、回灌頻率等多個(gè)因素也會(huì)對(duì)生物反應(yīng)器填埋場(chǎng)脫氮效率產(chǎn)生一定影響，調(diào)節(jié)硝化、反硝化過(guò)程在填埋場(chǎng)內(nèi)的變化。

H2S的存在對(duì)反硝化過(guò)程具有一定的抑制作用，實(shí)驗(yàn)過(guò)程中反映為反硝化作用的低谷期對(duì)應(yīng)于H2S含量的急劇增加；而當(dāng)含水率為40%～60%時(shí)，隨著填埋柱中垃圾含水率的增加，硝化、反硝化反應(yīng)速率均得到一定程度的提高［12］。滲瀝液的回灌頻率也要根據(jù)填埋柱內(nèi)垃圾的不同時(shí)期進(jìn)行優(yōu)化選擇。在厭氧-準(zhǔn)好氧聯(lián)合型兩相生物反應(yīng)器內(nèi)為實(shí)現(xiàn)最大程度的脫氮效應(yīng)，填埋柱在產(chǎn)酸階段應(yīng)該選用較低的回灌頻率（3 d/次），而在產(chǎn)甲烷階段改為1 d/次的高回灌頻率［13］。

硝化和反硝化反應(yīng)發(fā)生的溫度分別為15～35℃和4～45℃，最佳pH范圍為7.5～8.5，控制填埋場(chǎng)適宜溫度和滲瀝液pH是提高脫氮的有效途徑［14］。此外，回灌滲瀝液的硝酸鹽濃度也會(huì)影響生物反應(yīng)器填埋場(chǎng)脫氮效率，N.D.Berge等［15］實(shí)驗(yàn)顯示硝態(tài)氮濃度為1 000 mg/L滲瀝液的脫氮效率較低，這可能是硝化過(guò)程產(chǎn)生的氫離子降低了滲瀝液的pH所致。

2.2 處理方式的優(yōu)化

填埋垃圾層具有很強(qiáng)的原位反硝化能力，隨著回流氨氮負(fù)荷的增加，反硝化作用也逐漸增強(qiáng)，在硝態(tài)氮濃度為850 mg/L時(shí)，硝酸鹽還原速率達(dá)到35 mg/（L·h）［16］?，F(xiàn)階段垃圾載體作為反硝化介質(zhì)逐漸成為科學(xué)研究的熱點(diǎn)。根據(jù)硝化處理位置的不同，原位脫氮技術(shù)又可以進(jìn)一步劃分為原位硝化反硝化和異位硝化原位反硝化。

2.2.1 原位硝化反硝化

原位硝化反硝化是指硝化和反硝化途徑均在填埋場(chǎng)內(nèi)部發(fā)生。傳統(tǒng)填埋場(chǎng)多保持為厭氧環(huán)境，缺少氮素脫除的途徑，不能滿足填埋場(chǎng)脫氮的需求，因此可以通過(guò)改變填埋場(chǎng)結(jié)構(gòu)實(shí)現(xiàn)厭氧填埋場(chǎng)向好氧、準(zhǔn)好氧和混合型填埋場(chǎng)的轉(zhuǎn)變，推動(dòng)原位硝化反硝化過(guò)程的發(fā)生。

在好氧填埋場(chǎng)內(nèi)，曝氣供氧處理可以改善滲瀝液水質(zhì)，顯著減小外排氨氮和COD濃度［17-18］。N.D.Berge等［15］通過(guò)實(shí)驗(yàn)室和場(chǎng)地試驗(yàn)驗(yàn)證了好氧填埋場(chǎng)（甚至是低C/N環(huán)境）中同步硝化反硝化過(guò)程的存在，在沒(méi)有單獨(dú)設(shè)置好氧和兼性厭氧區(qū)域的情況下達(dá)到了較好的脫氮效果。

自然通風(fēng)條件下，填埋柱水平方向隨著集氣管距離的增加依次出現(xiàn)好氧、兼性和厭氧區(qū)域，為氨氮的去除提供了適宜硝化-反硝化環(huán)境。垂直方向上，龐香蕊等［19］對(duì)準(zhǔn)好氧填埋結(jié)構(gòu)不同位置滲瀝液中各形態(tài)氮進(jìn)行相關(guān)分析得出上層垃圾對(duì)氮的去除效果較好，氨氮濃度與硝態(tài)氮濃度相關(guān)性顯著；中層和下層氨氮?jiǎng)t與總氮關(guān)系顯著，為滲瀝液內(nèi)氮污染的主體。霍守亮等［20］實(shí)驗(yàn)表明，回灌型準(zhǔn)好氧生物反應(yīng)器填埋柱可以實(shí)現(xiàn)97.7%的氨氮去除和97.6%的凱氏氮去除。在此基礎(chǔ)上，每天保持填埋層內(nèi)氧氣體積分?jǐn)?shù)大于3%以上1～2 h就可以實(shí)現(xiàn)垃圾和滲瀝液內(nèi)氨氮的迅速去除［21］。因此，適當(dāng)增加集氣管密度可以更好地解決回灌滲瀝液帶來(lái)的氨氮濃度增高問(wèn)題。

混合型生物反應(yīng)器填埋場(chǎng)則是指厭氧、準(zhǔn)好氧和好氧型生物反應(yīng)器填埋場(chǎng)在不同時(shí)間、空間和運(yùn)行方式上的組合，主要包括好氧-厭氧空間混合和厭氧-好氧時(shí)間混合等［22］。上層間歇曝氣充氧就是其中一種常用的方式，通過(guò)在空間上營(yíng)造出好氧-缺氧-厭氧的交替環(huán)境，促進(jìn)垃圾中硝化、反硝化細(xì)菌的生長(zhǎng)［23］。據(jù)統(tǒng)計(jì)，上層間歇曝氣處理的垃圾填埋層內(nèi)反硝化細(xì)菌數(shù)量比普通垃圾填埋層高出4～13個(gè)數(shù)量級(jí)，硝化細(xì)菌最多可以達(dá)到109個(gè)/g［24］。Y.Long等［25］將生物反應(yīng)器填埋場(chǎng)分2個(gè)階段進(jìn)行處理，在兩相生物反應(yīng)器交叉回灌后，對(duì)新鮮垃圾填埋柱進(jìn)行上層曝氣處理，結(jié)果顯示這種混合式的生物反應(yīng)器填埋場(chǎng)可以有效去除72%的氮素，兩階段脫氮效率分別為49%和23%。與滲瀝液回流前流經(jīng)好氧硝化反應(yīng)器相比，雖然上層間歇曝氣生物反應(yīng)器內(nèi)滲瀝液氨氮濃度的衰減速度略微降低，但是其理論能耗較之后者可以節(jié)省98%，因此具有較好的發(fā)展空間和應(yīng)用前景［26］。

2.2.2 異位硝化原位反硝化

異位硝化原位反硝化是實(shí)現(xiàn)填埋場(chǎng)有效脫氮的新型方法［27］。它是將滲瀝液在場(chǎng)外硝化處理后再回流至填埋場(chǎng)內(nèi)部進(jìn)行反硝化處理的高效脫氮技術(shù)。G.A.Price等［28］用事實(shí)證明了生物反應(yīng)器填埋場(chǎng)轉(zhuǎn)化硝酸鹽氮為氮?dú)獾募夹g(shù)可行性。

表1 不同結(jié)構(gòu)生物反應(yīng)器的脫氮效果

國(guó)內(nèi)外研究中硝化反應(yīng)器的選擇具有多樣性，均能取得較好的脫氮效果。J.P.Y.Jokela等［29］利用堆肥產(chǎn)物和碎石塊組成的生物濾池作為硝化反應(yīng)器，將硝化后的滲瀝液回流至厭氧填埋柱中進(jìn)行原位反硝化，實(shí)現(xiàn)了外排滲瀝液氧化態(tài)氮濃度低于檢測(cè)限的效果。P.J.He等［30］則選用SBR為硝化反應(yīng)器，結(jié)合異位硝化和原位反硝化作用實(shí)現(xiàn)填埋場(chǎng)的脫氮效果。楊渤京等［31-32］也構(gòu)造A-O脫氮型生物反應(yīng)器填埋系統(tǒng)將滲瀝液出水氨氮濃度降低至200.9 mg/L，脫氮效率達(dá)到厭氧型生物反應(yīng)器填埋場(chǎng)2～3倍。

S.L.Huo等［4］將填充有新鮮垃圾、陳垃圾和好氧活性污泥的填埋柱分別作為反硝化、產(chǎn)甲烷和硝化反應(yīng)器，實(shí)現(xiàn)了多相生物反應(yīng)器填埋場(chǎng)內(nèi)原位脫碳脫氮效應(yīng)的兼得，最大有機(jī)物和氨氮去除速率達(dá)到1.78 kg/（m3·d） 和0.18 kg/（m3·d）。此外，陳馨等［13］聯(lián)合使用厭氧生物反應(yīng)器填埋場(chǎng)和礦化垃圾組成的準(zhǔn)好氧生物反應(yīng)器，借助兩相系統(tǒng)中礦化垃圾良好的生物脫氮性能，提高準(zhǔn)好氧柱內(nèi)脫氮效率達(dá)到90%以上，較好地緩解了厭氧型生物反應(yīng)器填埋場(chǎng)中氨氮累積問(wèn)題。

值得注意的是，回灌滲瀝液中大量硝酸鹽的存在對(duì)填埋柱內(nèi)產(chǎn)甲烷過(guò)程會(huì)產(chǎn)生一定的不利影響。Q.Zhang等［27］認(rèn)為在TON大于11.4 g/（t·d） 時(shí)，產(chǎn)甲烷菌的活性受到抑制。然而硝酸鹽一經(jīng)完全消耗，產(chǎn)甲烷過(guò)程又會(huì)重新恢復(fù)過(guò)來(lái)，并不會(huì)產(chǎn)生不可逆的抑制作用［10］。上述各生物反應(yīng)器脫氮效果如表1所示。

3 結(jié)論

生物反應(yīng)器填埋場(chǎng)內(nèi)氨氮累積現(xiàn)象嚴(yán)重，高濃度氨氮的存在造成一定生物毒性，并影響后續(xù)處理。為實(shí)現(xiàn)填埋場(chǎng)高效脫氮，填埋系統(tǒng)應(yīng)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)，具體可通過(guò)以下途徑實(shí)現(xiàn)：①在操作條件上，可以通過(guò)優(yōu)化曝氣頻率、回灌參數(shù)、垃圾填齡和填埋場(chǎng)濕度等分別從氧氣、回灌頻率、C/N和含水率等角度對(duì)生物反應(yīng)器填埋場(chǎng)進(jìn)行調(diào)整，為填埋場(chǎng)高效脫氮提供適宜的環(huán)境條件。②在處理方式上，充分發(fā)揮垃圾層較強(qiáng)的反硝化能力，在生物反應(yīng)器中營(yíng)造出好氧-缺氧-厭氧的交替環(huán)境，促進(jìn)硝化-反硝化反應(yīng)的高效進(jìn)行，實(shí)現(xiàn)生物反應(yīng)器填埋場(chǎng)內(nèi)異位硝化原位反硝化和同步硝化反硝化。

未來(lái)生物反應(yīng)器填埋場(chǎng)原位脫氮技術(shù)應(yīng)趨于低能耗、高效率，實(shí)現(xiàn)脫氮技術(shù)在工程中的實(shí)際應(yīng)用。

［1］Vigneron V，Ponthieu M，Barina G，et al.Nitrate and nitrite injection during municipal solid waste anaerobic biodegradation［J］.Waste Manage，2007，27 （6）：778-791.

［2］Lubberding H J，Valencia R，Salazar R S，et al.Release and conversion of ammonia in bioreactor landfill simulators［J］.J Environ Manage，2012，95（S1）：144-148.

［3］Mertoglu B，Calli B，Inanc B，et al.Evaluation of in situ ammonia removal in an aerated landfill bioreactor［J］.Process Biochem，2006，41 （12）：2359-2366.

［4］Hou S L，Xi B D，Yu H C，et al.In situ simultaneous organics and nitrogen removal from recycled landfill leachate using an anaerobic-aerobic process［J］.Bioresour Technol，2008，99 （14）：6456-6463.

［5］Valencia R，Zon W V D，Woelders H，et al.Anammox：An option for ammonium removal in bioreactor landfills［J］.Waste Manage，2011，31 （11）：2287-2293.

［6］Onay T T，Pohland F G.In situ nitrogen management in controlled bioreactor landfills［J］.Water Res，1998，32 （5）：1383-1392.

［7］Berge N D，Reinhart D R，Batarseh E S.Strategy for complete nitrogen removal in bioreactor landfills［J］.J Environ Eng，2007，133（12）：1117-1125.

［8］于曉華，何品晶，邵立明，等.垃圾填埋層通風(fēng)對(duì)循環(huán)滲濾液的硝化與反硝化作用［J］.北京交通大學(xué)學(xué)報(bào)，2006，30（1）：5-8，13.

［9］Berge N D，Reinhart D R，Dietz J D，et al.The impact of temperature and gas-phase oxygen on kinetics of in situ ammonia removal in bioreactor landfill leachate［J］.Water Res，2007，41 （9）：1907-1914.

［10］Chen Y X，Wu S W，Wu W X，et al.Denitrification capacity of bioreactors filled with refuse at different landfill ages［J］.J Hazard Mater，2009，172 （1）：159-165.

［11］Chiu Y C，Chung M S.Determination of optimal COD/nitrate ratio for biological denitrification［J］.Int Biodeter Biodegr，2003，51 （1）：43-49.

［12］Hwang S，Hanaki K.Effects of oxygen concentration and moisture content of refuse on nitrification，denitrification and nitrous oxide production［J］.Bioresour Technol，2000，71 （2）：159-165.

［13］陳馨，李啟彬，劉丹，等.回灌頻率對(duì)聯(lián)合型生物反應(yīng)器填埋場(chǎng)的影響研究［J］.環(huán)境科學(xué)與技術(shù)，2013，36（1）：120-124.

［14］黃南平.生物脫氮影響因素及對(duì)污水廠升級(jí)改造工程的影響探討［J］.中國(guó)科技信息，2010（20）：36-37.

［15］Berge N D，Reinhart D R，Dietz J，et al.In situ ammonia removal in bioreactor landfill leachate［J］.Waste Manage，2006，26 （4）：334-343.

［16］Wu W X，Hao Y J，Ding Y，et al.Denitrification capacity in response to increasing nitrate loads and decreasing organic carbon contents in injected leachate of a simulated landfill reactor［J］.Process Biochem，2009，44（4）：486-489.

［17］Prantl R，Tesar M，Huber-Humer M，et al.Changes in carbon and nitrogen pool during in-situ aeration of old landfills under varying conditions［J］.Waste Manage，2006，26 （4）：373-380.

［18］夏旦凌，馬澤宇，金瀟，等.城市垃圾填埋場(chǎng)滲瀝液中氨氮濃度影響因素分析［J］.環(huán)境衛(wèi)生工程，2013，21（6）：27-32.

［19］龐香蕊，黃啟飛，汪群慧，等.準(zhǔn)好氧填埋滲濾液中氮轉(zhuǎn)化機(jī)理［J］.生態(tài)環(huán)境，2008，17（5）：1802-1806.

［20］霍守亮，席北斗，樊石磊，等.回灌型準(zhǔn)好氧填埋場(chǎng)脫氮特性及加速穩(wěn)定化研究［J］.環(huán)境工程學(xué)報(bào)，2008，2（2）：253-259.

［21］于曉華，何品晶，邵立明，等.填埋層空氣狀況對(duì)滲濾液中氮成分變化的影響［J］.同濟(jì)大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版，2004，32（6）：741-744.

［22］沈東升，何若，劉宏遠(yuǎn).生活垃圾填埋生物處理技術(shù)［M］.北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2003.

［23］何若，沈東升，戴海廣，等.生物反應(yīng)器填埋場(chǎng)系統(tǒng)中城市生活垃圾原位脫氮研究［J］.環(huán)境科學(xué)，2006，27（3）：604-608.

［24］何若，沈東升，朱蔭湄.生物反應(yīng)器填埋場(chǎng)系統(tǒng)滲濾液的脫氮性能［J］.應(yīng)用生態(tài)學(xué)報(bào)，2006，17（3）：520-524.

［25］Long Y，Hu L F，Shen D S.Nitrogen transformation in the hybrid bioreactor landfill［J］.Bioresour Technol，2009，100（9）：2527-2533.

［26］何若，沈東升，龍焰，等.脫氮型生物反應(yīng)器填埋場(chǎng)中生活垃圾的穩(wěn)定化研究［J］.浙江大學(xué)學(xué)報(bào)：農(nóng)業(yè)與生命科學(xué)版，2006，32（1）：21-26.

［27］Zhong Q，Li D，Tao Y，et al.Nitrogen removal from landfill leachate via ex situ nitrification and sequential in situ denitrification［J］.Waste Manage，2009，29（4）：1347-1353.

［28］Price G A，Barlaz M A，Hater G R.Nitrogen management in bioreactor landfills［J］.Waste Manage，2003，23 （7）：675-688.

［29］Jokela J P Y，Kettunen R H，Sormunen K M，et al.Biological nitrogen removal from municipal landfill leachate：Low-cost nitrification in biofilters and laboratory scale in-situ denitrification［J］.Water Res，2002，36 （16）：4079-4087.

［30］He P J，Shao L M，Guo H D，et al.Nitrogen removal from recycled landfill leachate by ex situ nitrification and in situ denitrification［J］.Waste Manage，2006，26 （8）：838-845.

［31］楊渤京，王洪濤，陸文靜，等.A-O脫氮型生物反應(yīng)器填埋技術(shù)試驗(yàn)研究［J］.北京大學(xué)學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版，2008，44（6）：953-957.

［32］韓智勇.厭氧-準(zhǔn)好氧聯(lián)合型生物反應(yīng)器填埋場(chǎng)穩(wěn)定化規(guī)律及運(yùn)行策略研究［D］.成都：西南交通大學(xué)，2011.