李沛準(zhǔn)，陳創(chuàng)，羅小丹

(1.中國(guó)能源建設(shè)集團(tuán)廣東省電力設(shè)計(jì)研究院，廣州 510663；2.中國(guó)南方電網(wǎng)公司廣州供電局，廣州 510600)

500 kV變壓器中性點(diǎn)交直流分量分析

李沛準(zhǔn)1，陳創(chuàng)2，羅小丹1

(1.中國(guó)能源建設(shè)集團(tuán)廣東省電力設(shè)計(jì)研究院，廣州 510663；2.中國(guó)南方電網(wǎng)公司廣州供電局，廣州 510600)

500 kV自耦變壓器中性點(diǎn)加裝小電抗是解決電網(wǎng)單相短路電流超標(biāo)的有效措施之一。工程中需要分析主變中性點(diǎn)交直流分量，研究在投切過(guò)程中中性點(diǎn)的暫態(tài)電壓變化，以此確定小電抗的投切方式。研究中以某500 kV變電站加裝小電抗實(shí)際工程為例，實(shí)測(cè)變壓器中性點(diǎn)的交直流數(shù)據(jù)，分析了中性點(diǎn)交直流分量的特點(diǎn)及其來(lái)源。通過(guò)仿真分析研究了投切電抗器帶來(lái)的中性點(diǎn)的暫態(tài)電壓變化，并給出了中性點(diǎn)刀閘的參數(shù)選擇要求。

中性點(diǎn)小電抗；交直流分量；投切方式；中性點(diǎn)刀閘

0 前言

近年來(lái)廣東電網(wǎng)裝機(jī)容量不斷增加，網(wǎng)架結(jié)構(gòu)增強(qiáng)，同時(shí)也出現(xiàn)了短路容量超標(biāo)的問(wèn)題。部分500 kV變電站甚至出現(xiàn)單相短路電流高于三相短路電流的現(xiàn)象，成為限制電網(wǎng)運(yùn)行和發(fā)展的主要問(wèn)題之一。

解決單相短路電流超標(biāo)問(wèn)題，一種有效的措施是在500 kV自耦變壓器中性點(diǎn)加裝小電抗[1-2](下文簡(jiǎn)稱加裝小電抗)。通過(guò)加裝小電抗，有效控制了電網(wǎng)單相短路電流水平增長(zhǎng)，提高了運(yùn)行方式的靈活性。在工程建設(shè)中，變壓器中性點(diǎn)的交直流分量及中性點(diǎn)小電抗投切方式都是需要分析研究的問(wèn)題。

文中首先介紹了加裝小電抗工程的電氣接線，分析了兩種投切方式。以500 kV廣南變電站 (以下簡(jiǎn)稱廣南站)為例，在研究該變電站中性點(diǎn)交直流分量實(shí)測(cè)值的基礎(chǔ)上，分析了中性點(diǎn)電抗器投切的相關(guān)過(guò)程，最后給出了中性點(diǎn)刀閘的參數(shù)選擇要求，并對(duì)下一步需開展的工作給出建議。

1 中性點(diǎn)電抗器電氣接線

加裝小電抗器工程電氣接線如下。

圖1 加裝小電抗電氣接線

500 kV自耦變壓器中性點(diǎn)與主地網(wǎng)間串接小電抗，在小電抗前并聯(lián)放電間隙、避雷器，在小電抗兩端裝設(shè)旁路刀閘K1。通過(guò)旁路刀閘K1，變壓器可以實(shí)現(xiàn)直接接地和經(jīng)小電抗接地之間的切換。小電抗后串接低壓零序電流互感器和直流電流測(cè)量裝置，保證變壓器在兩種接地方式下均能監(jiān)測(cè)到中性點(diǎn)電流。

在該種接線方式下，中性點(diǎn)小電抗有兩種投切方式。一種是小電抗與主變同投停，旁路刀閘K1僅在小電抗檢修時(shí)起作用，鑒于干式空芯小電抗事故率較低，其檢修考慮結(jié)合主變的停電試驗(yàn)或檢修進(jìn)行。根據(jù)國(guó)家電網(wǎng)中國(guó)電力科學(xué)研究院研究報(bào)告[3]，帶小電抗合空載變壓器，主變中性點(diǎn)的操作過(guò)電壓最高值為78.6 kV。廣東電網(wǎng)公司500 kV主變中性點(diǎn)耐壓水平如下：一分鐘工頻耐壓140 kV(有效值)，雷電沖擊全波耐受電壓350 kV(峰值)。根據(jù)研究報(bào)告，采用帶小電抗直接投主變的方式，操作過(guò)電壓小于主變1分鐘工頻耐壓值，且有較大裕度，對(duì)主變不會(huì)產(chǎn)生不利影響。

中性點(diǎn)小電抗的另一種投切方式是通過(guò)刀閘K1投切。主變投運(yùn)時(shí)，先合上中性點(diǎn)接地刀閘K1，主變從高壓側(cè)或中壓側(cè)充電，待主變過(guò)渡過(guò)程穩(wěn)定后再分開K1，此時(shí)小電抗即發(fā)揮作用。退出主變時(shí)，先合上K1，再分開主變各側(cè)開關(guān)。分、合K1前應(yīng)檢查中性點(diǎn)有無(wú)明顯交流和直流電流。

小電抗投切過(guò)程中，主變中性點(diǎn)的交直流分量基本較小，一般在20 A以內(nèi)。但某些變電站受交流負(fù)荷不平衡及直流線路單極大地回路運(yùn)行影響，主變中性點(diǎn)的交流及直流分量較大。廣南站加裝小電抗的過(guò)程中，遇到了#1自耦變壓器中性點(diǎn)交直流分量偏大，給小電抗投運(yùn)帶來(lái)困難的問(wèn)題。

2 中性點(diǎn)交直流分量分析

2.1 加裝中性點(diǎn)小電抗概況

電站有500 kV變壓器3組，站內(nèi)完成了#3、#4變壓器中性點(diǎn)電抗器的投運(yùn)。在接下來(lái)#1主變中性點(diǎn)設(shè)備投運(yùn)過(guò)程中，站內(nèi)測(cè)得#1主變中性點(diǎn)交流分量及直流分量均偏大的問(wèn)題，需要對(duì)中性點(diǎn)交直流分量及刀閘投切能力進(jìn)行分析。

2.2 變壓器中性點(diǎn)交流分量分析

研究過(guò)程中對(duì)廣南站主變中性點(diǎn)4月底至8月初記錄得到的數(shù)據(jù)進(jìn)行分析。錄波裝置每隔1個(gè)小時(shí)記錄一次數(shù)據(jù)，錄得主變中性點(diǎn)交直流分量有效值。其中#3、#4主變中性點(diǎn)交流數(shù)據(jù)如下：

圖2 #3變壓器中性點(diǎn)交流分量

圖3 #4變壓器中性點(diǎn)交流分量

分析圖2以及圖3可知，#3、#4變壓器中性點(diǎn)交流分量在4月份主要分布于10～25 A之間。5月初小電抗投產(chǎn)后，交流分量有明顯的降低，主要分布于0～5 A之間。主要原因是小電抗投入之后，#3、#4變壓器中性點(diǎn)與地網(wǎng)之間由直接接地變?yōu)橛?5 Ω電抗器接地，中性點(diǎn)對(duì)地的交流阻抗增大，該交流不平衡分量的通路受到抑制。#1變壓器交流分量錄波如下：

圖4 #1變壓器中性點(diǎn)交流分量

由圖4可知，#1變壓器中性點(diǎn)交流分量一直偏大，4月份處于20～60 A之間。其中性點(diǎn)電抗未與#3、#4變壓器中性點(diǎn)設(shè)備同期投入。在5月初#3、#4變壓器小電抗投產(chǎn)初期，#1變壓器中性點(diǎn)交流分量變化不顯著，后至7月、8月份開始逐步上升，部分值甚至達(dá)到60～80 A。原因可從兩個(gè)方面進(jìn)行分析：

1)由系統(tǒng)接線圖可知，廣南站220 kV采取分母運(yùn)行，#3、#4變壓器接入#5M、#6M，所接220 kV出線為譚村甲乙、黃埔電廠甲乙、瑞寶甲乙；#1變壓器接入#1M、#2M，該兩段母線下的芳村甲乙線經(jīng)芳村站后轉(zhuǎn)供昌崗站、廣鐵站、鐵南牽引站。芳村站附近的魚窩頭牽引站與廣南站# 1M、#2M也存在電氣聯(lián)系。鐵路牽引站下帶電力機(jī)車牽引負(fù)荷為波動(dòng)性很大的大功率單相整流負(fù)荷。由于電力機(jī)車的非線性、單相、沖擊特性，電力機(jī)車運(yùn)行過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生大量的諧波和負(fù)序電流[4-5]。諧波如不能得到及時(shí)有效的治理，將注入電力系統(tǒng)，造成電網(wǎng)三相負(fù)荷不平衡，反映到電網(wǎng)變壓器中性點(diǎn)即為交流分量偏大。

2)500 kV變壓器為自耦變，高中壓側(cè)公用一個(gè)中性點(diǎn)，高中壓側(cè)除存在磁耦合外，也存在電氣聯(lián)系。#3、#4變壓器中性點(diǎn)電抗器投入之后，由于其中性點(diǎn)對(duì)地交流阻抗變大，交流不平衡分量趨于流向交流阻抗更低的通路。因此5M、6M所帶負(fù)荷中的不平衡電流經(jīng)過(guò)#3、#4變壓器與#1變壓器高壓側(cè)聯(lián)系后串入了#1變壓器中性點(diǎn)，造成#1變壓器中性點(diǎn)交流分量逐步增大。

2.3 變壓器中性點(diǎn)直流分量分析

直流分量方面，#3、#4變壓器中性點(diǎn)直流值集中分布于-5 A～+5 A之間，少部分處于+5 A～+ 10 A以及-10 A～-5 A之間。#1變壓器中性點(diǎn)直流值分布于0 A～+20 A之間，且有部分處于+20 A～+40 A之間。#3、#4及#1變壓器中性點(diǎn)直流分量數(shù)據(jù)如下：

圖5 #3變壓器中性點(diǎn)直流分量

圖6 #4變壓器中性點(diǎn)直流分量

圖7 #1變壓器中性點(diǎn)直流分量

由圖5～圖7可知，變壓器中性點(diǎn)電抗投入之后，#1、#3、#4變壓器中性點(diǎn)直流分量并無(wú)明顯變化。且#1變壓器中性點(diǎn)直流分量較#3、#4偏大。原因分析如下：

1)根據(jù)小電抗器廠家設(shè)備數(shù)據(jù)可知，小電抗的直流電阻值約為0.02 Ω。該數(shù)值對(duì)直流阻抗的影響較小，因此#3、#4變壓器中性點(diǎn)直流分量在小電抗投入前后變化不大。

2)變壓器中性點(diǎn)直流分量，普遍認(rèn)為是由直流系統(tǒng)采用大地回線運(yùn)行方式造成的[6]。特別是當(dāng)直流輸電系統(tǒng)采用單極大地回線方式運(yùn)行時(shí)，直流輸送電流由接地極注入大地。若兩個(gè)交流變電所位于接地極的電流場(chǎng)范圍內(nèi)且電勢(shì)不同，所內(nèi)變壓器采用直接接地，直流電流將從一個(gè)變電站得變壓器中性點(diǎn)流入，在另一個(gè)變電站的變壓器中性點(diǎn)流出，引起變壓器直流偏磁。直流偏磁會(huì)給變壓器帶來(lái)磁飽和、振動(dòng)及噪聲增大等問(wèn)題[7]。

南方電網(wǎng)內(nèi)直流系統(tǒng)采用單極大地回線作為一種過(guò)渡運(yùn)行方式，僅僅在部分時(shí)刻采用。2011年5月～8月份，查對(duì)相應(yīng)時(shí)刻下廣南站各組變壓器中性點(diǎn)直流分量數(shù)值，基本無(wú)大幅增加，最大值 (絕對(duì)量)分別為+28.71 A，、-8.13 A(#3變壓器、-10.87 A。在直流線路單極大地回線運(yùn)行其他時(shí)刻，變壓器中性點(diǎn)直流分量均較小。而由圖5至7可以知，在5月～8月時(shí)間段內(nèi)，廣南站各組主變中性點(diǎn)直流分量一直存在，且最大值(絕對(duì)量)出現(xiàn)的時(shí)刻背離直流線路采用單極大地運(yùn)行方式的時(shí)刻。就所研究時(shí)間段的內(nèi)直流分量數(shù)據(jù)而言，廣南站各組主變中性點(diǎn)直流分量與直流系統(tǒng)采用單極大地回線方式聯(lián)系并不緊密。

實(shí)際上，流經(jīng)交流變電站各變壓器的直流電流的大小計(jì)算是一個(gè)復(fù)雜的過(guò)程，不僅與接地極的距離有關(guān)，同時(shí)與土壤導(dǎo)電性能、電力系統(tǒng)網(wǎng)絡(luò)接線及參數(shù) (主變?nèi)萘考芭_(tái)數(shù)、導(dǎo)線地線型號(hào)及長(zhǎng)度、各變電站接地電阻)等均有關(guān)系[8]。從直流通路方面分析，廣南站各組變壓器中性點(diǎn)可認(rèn)與同一個(gè)地網(wǎng)直接相連 (#3、#4變壓器中性點(diǎn)電抗的直流電阻可以忽略)，而各組變壓器中性點(diǎn)直流分量并不同，特別是#1變壓器中性點(diǎn)直流分量明顯大于其它兩組主變，說(shuō)明中性點(diǎn)直流分量大小與交流系統(tǒng)的接線方式有關(guān)。

電站各組主變高壓側(cè)均接入同一個(gè)500 kV系統(tǒng)，由高壓側(cè)引入的直流分量對(duì)各組主變影響可認(rèn)為一致。各組主變中壓側(cè)則因220 kV母線分段接入了不同的220 kV網(wǎng)絡(luò)。因此下一步需要詳細(xì)研究直流接地極通過(guò)220 kV網(wǎng)絡(luò)與廣南站交流地網(wǎng)之間的耦合關(guān)系。另外#1變壓器所接的#1M，#2M下帶部分鐵路牽引站，其再下一級(jí)負(fù)荷為地鐵線路用的35 kV變電站。這部分變電站將電網(wǎng)提供的35 kV電源降壓、整流為地鐵軌道交通用的DC750V或DC1500V電源。由于地鐵直流側(cè)負(fù)荷阻抗的不穩(wěn)定性，地鐵直流側(cè)電壓及電流容易產(chǎn)生振蕩[9]，在該過(guò)程中，是否會(huì)因牽引變電站的隔離不及時(shí)，引起直流分量傳遞到上一層的電網(wǎng)系統(tǒng)當(dāng)中，也需要做進(jìn)一步的研究。

3)再次研究中性點(diǎn)直流分量數(shù)據(jù)可以發(fā)現(xiàn)，每日凌晨0：00至早晨5：00的時(shí)間段內(nèi)，廣南站各組主變中性點(diǎn)直流分量均較低且數(shù)值平穩(wěn)，其中#1變壓器中性點(diǎn)直流分量處于-1 A～0 A之間，其他時(shí)間段直流分量絕對(duì)數(shù)值較大且變化較快。而凌晨時(shí)間段內(nèi)負(fù)荷處于波谷，進(jìn)一步表明廣南站變壓器中性點(diǎn)直流分量與該變壓器下帶的負(fù)荷存在關(guān)聯(lián)。直流分量較低的這個(gè)時(shí)間段，為廣南站#1變壓器中性點(diǎn)電抗的投入提供了良好的時(shí)間窗口。

3 中性點(diǎn)接地刀閘投切過(guò)程分析

投入小電抗之前，旁路刀閘K1閉合，變壓器充電，此時(shí)K1中流過(guò)交流不平衡分量i，K1兩端電壓近似為零。待主變充電到達(dá)穩(wěn)態(tài)后，再拉開K1，投入電抗。流過(guò)K1的電流將轉(zhuǎn)移至小電抗回路。由于電抗中電流不能突變，K1兩端即變壓器中性點(diǎn)將承受暫態(tài)電壓為L(zhǎng)×di/dt。待到達(dá)穩(wěn)態(tài)后，K1兩端的穩(wěn)態(tài)電壓為：jωL×i(L為小電抗電感值， 為系統(tǒng)頻率，i為中性點(diǎn)不平衡電流)。切除中性點(diǎn)電抗與之類似，K1兩端仍會(huì)存在一個(gè)暫態(tài)電壓。

若中性點(diǎn)不平衡電流幅值較大，且刀閘認(rèn)為是理想開關(guān)瞬時(shí)切斷電流，則K1兩端即變壓器中性點(diǎn)暫態(tài)電壓大小受切斷電流時(shí)的相位控制。在電流過(guò)零點(diǎn)附近切斷電流時(shí)，暫態(tài)電壓很小，和穩(wěn)態(tài)電壓接近；在電流過(guò)幅值附近切斷電流時(shí)，暫態(tài)電壓將會(huì)很大。由于刀閘類設(shè)備分合閘時(shí)間較長(zhǎng)，在切合小電抗過(guò)程中可認(rèn)為存在一個(gè)電弧熄滅過(guò)程，這對(duì)限制切合過(guò)程中的暫態(tài)過(guò)電壓是有利的。

采用Mayr電弧模型對(duì)投切過(guò)程進(jìn)行仿真[10]。仿真可知，即使在電流幅值投切電抗，暫態(tài)電壓最大值仍在4 kV以下，中性點(diǎn)的電壓及電流經(jīng)過(guò)約3 ms的震蕩之后，逐步達(dá)到穩(wěn)態(tài)。由于電弧的存在，對(duì)限制暫態(tài)電壓的限制效果十分顯著。

4 中性點(diǎn)接地刀閘參數(shù)選擇

電網(wǎng)主變中性點(diǎn)加裝中性點(diǎn)電抗后，中性點(diǎn)的電壓水平為66 kV，因此需采用額定電壓為72.5 kV的刀閘設(shè)備。根據(jù)接地開關(guān)訂貨規(guī)程[11]，72.5 kV刀閘需具備的開合感應(yīng)電流和感應(yīng)電壓的能力為 A類：50 A，0.5 kV；B類：100 A，4 kV。

由廣南站工程實(shí)例，變壓器中性點(diǎn)交流分量最大值可達(dá)近80 A，且存在一定的直流分量。變壓器屬于靜止電機(jī)，中性點(diǎn)交流不平衡分量只要不超過(guò)各側(cè)額定電流，不會(huì)對(duì)主變產(chǎn)生影響。主變對(duì)直流分量的耐受值為單相15 A，三相45 A。而根據(jù)南方電網(wǎng)公司標(biāo)準(zhǔn)技術(shù)條件書，單相變壓器在正常運(yùn)行時(shí)允許存在10 A的直流偏磁，三相即為30 A。結(jié)合工程實(shí)際情況及接地開關(guān)訂貨技術(shù)條件，推薦主變中性點(diǎn)刀閘具備B類投切水平，并允許投切過(guò)程中存在一定直流分量。

此外，對(duì)刀閘的操作壽命也需提出要求。根據(jù)接地刀閘相關(guān)訂貨條件[11]，接地開關(guān)開合感應(yīng)電流試驗(yàn)次數(shù)為10次，10次 “開、合”并非表明其開斷壽命，只是表明其觸頭的耐用能力 (電腐蝕)。實(shí)際工程中，變壓器每投退1次，K1刀閘相應(yīng)投切各1次，共計(jì)2次。若按照主變壽命30年，每年投退1到2次計(jì)算，K1刀閘在30年內(nèi)需完成的投切次數(shù)為60～120次。因此，建議中性點(diǎn)刀閘至少具備100次投切壽命。

根據(jù)工程實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，運(yùn)行單位制定了500 kV主變中性點(diǎn)刀閘操作規(guī)程：

1)小電抗投運(yùn)按照以下順序進(jìn)行：先合上中性點(diǎn)接地刀，主變從高壓側(cè)或中壓側(cè)充電，待主變過(guò)渡過(guò)程穩(wěn)定后再分開中性點(diǎn)接地刀，此時(shí)小電抗即發(fā)揮作用。

2).退出主變時(shí)，先合上中性點(diǎn)接地刀，再分開主變各側(cè)開關(guān)。分、合接地刀前應(yīng)檢查中性點(diǎn)無(wú)明顯交流和直流電流，不超過(guò)20 A時(shí)方可操作。

5 結(jié)束語(yǔ)

1)500 kV變壓器中性點(diǎn)交流及直流分量，與電網(wǎng)結(jié)構(gòu)、變壓器所帶的負(fù)荷有關(guān)。建議變電站在負(fù)荷波谷時(shí)段，直流分量較小時(shí)擇機(jī)投入#1變壓器中性點(diǎn)電抗器。并結(jié)合主變停電計(jì)劃，在各變壓器中性點(diǎn)加裝電容隔直裝置。建議進(jìn)一步監(jiān)測(cè)廣東電網(wǎng)各變電站變壓器中性點(diǎn)的交直流分量，并進(jìn)行綜合統(tǒng)計(jì)分析。

2)500 kV變壓器中性點(diǎn)電抗器可以采用刀閘投切，即在主變充電達(dá)到穩(wěn)態(tài)后，再通過(guò)旁路刀閘K1投入電抗。

3)500 kV變壓器中性點(diǎn)用刀閘需滿足B類接地開關(guān)投切能力。刀閘的投切壽命次數(shù)不小于100次。在用刀閘投切小電抗一定次數(shù)后，需檢查刀閘觸頭燒蝕情況。

[1] 梁繼峰，劉文穎，等.500 kV自耦變中性點(diǎn)串接小電抗對(duì)接地短路電流限制效果分析 [J].電力系統(tǒng)保護(hù)與控制，2011，39(13)：96-99.

[2] 程云志，葉幼軍.500 kV自耦變壓器中性點(diǎn)裝設(shè)小電抗的應(yīng)用研究 [J].華東電力，2006，34(11)：59-61.

[3] 中國(guó)電力科學(xué)研究院.廣東500 kV主變中性點(diǎn)小電抗配置及絕緣配合研究 [R].2009.

[4] 李群湛.我國(guó)高速鐵路牽引供電發(fā)展的若干關(guān)鍵技術(shù)問(wèn)題[J].鐵道學(xué)報(bào)，2010，32(4)：119-124.

[5] 吳傳平，羅安，等.采用V/v變壓器的高速鐵路牽引供電系統(tǒng)負(fù)序和諧波綜合補(bǔ)償方法 [J].中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào)，2010，30(16)：111-117.

[6] 趙畹君.高壓直流輸電工程技術(shù) [M].北京：中國(guó)電力出版社，2004.

[7] 曹林，曾嶸，等.高壓直流輸電系統(tǒng)接地極電流對(duì)電力變壓器影響運(yùn)行的研究 [J].高壓電器，2006，42(5)：346-348，354.

[8] 王明新，張強(qiáng).直流輸電系統(tǒng)接地極電流對(duì)交流電網(wǎng)的影響分析 [J].電網(wǎng)技術(shù)，2005，29(3)：9-14.

[9] 孫大南，劉志剛，等.地鐵牽引變流器直流側(cè)震蕩抑制策略研究 [J].鐵道學(xué)報(bào)，2011，33(8)：53-57.

[10] 王其平.電氣電弧理論 [M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1982.

[11] DL/T 486-2000，交流高壓隔離開關(guān)和接地開關(guān)訂貨技術(shù)條件 [S].

Analysis of the AC and DC Component on the 500 kV Transformer Neutral Point

LI Peizhun1，CHEN Chuang2，LUO Xiaodan1
(1.Guangdong Electric Design Institute，China Energy Engineering Group，Guangzhou，510663；2.Guangzhou Power Supply Bureau，China Southern Power Grid，Guangzhou，510600)

An effective solution to reduce the single-phase short-circuit current is to install small reactors on the neutral points of the 500 kV autotransformers.During the practical project，the AC and DC component as well as the transient voltage of the neutral points should be studied in order to determine the switch mode of the small reactor.This paper gave an example of installing small reactors in a 500 kV substation，analyzed the characteristic and the source of the AC and DC value through the recorded data on the neutral point.The simulation research is done to find the transient voltage during the switching process of the small reactors，also the parameters of the earthing switch used on the neutral points is given out.

small reactor on the neutral points；AC and DC components；switch mode；earthing switch used on the neutral points.

TM41

B

1006-7345(2014)05-0057-05

2014-06-17

李沛準(zhǔn) (1982)，男，碩士，工程師，中國(guó)能源建設(shè)集團(tuán)廣東省電力設(shè)計(jì)研究院，從事電網(wǎng)設(shè)計(jì)及電網(wǎng)技術(shù)研究工作 (email)lipeizhun＠gedi.com.cn。

陳創(chuàng) (1975)，男，碩士，高級(jí)工程師，中國(guó)南方電網(wǎng)公司廣州供電局，從事電網(wǎng)運(yùn)行技術(shù)管理及研究工作。

羅小丹 (1982)，女，學(xué)士，中國(guó)能源建設(shè)集團(tuán)廣東省電力設(shè)計(jì)研究院，從事電網(wǎng)招投標(biāo)及項(xiàng)目管理工作。