安建利

（陽(yáng)泉市南煤龍川發(fā)電有限責(zé)任公司，山西 陽(yáng)泉 045246）

脫硫系統(tǒng)技術(shù)改造分析

安建利

（陽(yáng)泉市南煤龍川發(fā)電有限責(zé)任公司，山西 陽(yáng)泉 045246）

經(jīng)過(guò)對(duì)480 t/h循環(huán)流化床鍋爐進(jìn)行引風(fēng)機(jī)出力試驗(yàn)和鍋爐本體煙道、除塵器以及脫硫系統(tǒng)等阻力分析后，認(rèn)為取消爐外濕法脫硫增壓風(fēng)機(jī)后引風(fēng)機(jī)可以滿(mǎn)足鍋爐最大蒸發(fā)量工況時(shí)的負(fù)荷需要，并制定技術(shù)改造方案和運(yùn)行措施后組織實(shí)施。根據(jù)2號(hào)爐外脫硫系統(tǒng)拆除增壓風(fēng)機(jī)后運(yùn)行情況，表明鍋爐在最大蒸發(fā)量工況運(yùn)行時(shí)引風(fēng)機(jī)仍留有裕量。

爐外濕法脫硫；引風(fēng)機(jī)；增壓風(fēng)機(jī)；阻力；廠(chǎng)用電率

1 鍋爐及脫硫設(shè)備介紹

1.1 鍋爐簡(jiǎn)介

陽(yáng)泉市南煤龍川發(fā)電有限責(zé)任公司2×480 t/h循環(huán)硫化床鍋爐匹配2×135MW直接空冷汽輪發(fā)電機(jī)組于2008年12月投運(yùn)。1號(hào)、2號(hào)鍋爐型號(hào)為HG-480/13.7-L.MG31型超高壓、一次再熱、自然循環(huán)、單爐膛、平衡通風(fēng)循環(huán)流化床鍋爐，由哈爾濱鍋爐廠(chǎng)制造。鍋爐主要由爐膛、高溫絕熱旋風(fēng)分離器、雙路回料閥、滾筒冷渣器和尾部對(duì)流煙道組成。

燃燒室（爐膛）蒸發(fā)受熱面采用膜式水冷壁，采用水冷布風(fēng)板，大直徑鐘罩式風(fēng)帽。鍋爐共采用2個(gè)高溫絕熱旋風(fēng)分離器，布置在燃燒室與尾部對(duì)流煙道之間。每個(gè)高溫絕熱分離器回料腿下布置1個(gè)非機(jī)械型雙路回料閥，回料為自平衡式。鍋爐采用低溫燃燒（880℃）和分級(jí)配風(fēng)方式，以降低燃料中NOx的生成量。一次風(fēng)從布風(fēng)板下送入，二次風(fēng)從燃燒室下部錐段分3層引入。

1.2 爐外濕法脫硫系統(tǒng)簡(jiǎn)介

1 號(hào)、2號(hào)鍋爐煙氣脫硫系統(tǒng)采用北京博奇電力科技有限公司設(shè)計(jì)1爐1塔石灰石—石膏脫硫裝置，設(shè)計(jì)脫硫效率大于95%。該套煙氣脫硫系統(tǒng)由吸收塔系統(tǒng)、煙氣系統(tǒng)、石膏脫水系統(tǒng)、石灰石制備系統(tǒng)、公用系統(tǒng)、排放系統(tǒng)、脫硫電氣系統(tǒng)、脫硫控制系統(tǒng)等子系統(tǒng)組成。主要工藝流程：鍋爐來(lái)熱煙氣經(jīng)增壓風(fēng)機(jī)增壓后進(jìn)入吸收塔，向上流動(dòng)穿過(guò)噴淋層，其間與霧狀漿液逆流接觸并冷卻到飽和溫度，被石灰石漿液除去SO2及其他污染物的煙氣在吸收塔頂部翻轉(zhuǎn)向下后經(jīng)過(guò)除霧器除去水分，最后通過(guò)煙囪排放。SO2吸收產(chǎn)物的氧化與中和反應(yīng)在吸收塔底部的氧化區(qū)完成并最終形成石膏。

脫硫島煙氣系統(tǒng)主要組成部分：旁路煙氣擋板、原煙氣擋扳、凈煙氣擋扳、擋扳密封風(fēng)機(jī)、擋扳密封空氣加熱器、增壓風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)密封風(fēng)機(jī)、膨脹節(jié)等組成。

2 爐外脫硫系統(tǒng)拆除增壓風(fēng)機(jī)技術(shù)改造可行性分析

脫硫系統(tǒng)原設(shè)計(jì)1臺(tái)增壓風(fēng)機(jī)與鍋爐引風(fēng)機(jī)（2臺(tái)）串聯(lián)運(yùn)行，故障率高，檢修維護(hù)量大，風(fēng)機(jī)總能耗偏高。通過(guò)技術(shù)改造拆除增壓風(fēng)機(jī)（單臺(tái)容量1 250 kW·h），可以達(dá)到簡(jiǎn)化系統(tǒng)，減少設(shè)備故障率并降低廠(chǎng)用電的目標(biāo)。取消增壓風(fēng)機(jī)后，鍋爐引風(fēng)機(jī)應(yīng)滿(mǎn)足鍋爐最大蒸發(fā)量工況時(shí)的負(fù)荷需要，并克服鍋爐本體煙道、除塵器和脫硫系統(tǒng)等的全部阻力，需要通過(guò)引風(fēng)機(jī)出力試驗(yàn)確定其出力是否能夠滿(mǎn)足鍋爐最大蒸發(fā)量工況時(shí)的負(fù)荷需要。

2.1 引風(fēng)機(jī)出力試驗(yàn)及數(shù)據(jù)分析

依據(jù)電力行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)DL/T469—2004《電站鍋爐風(fēng)機(jī)現(xiàn)場(chǎng)性能試驗(yàn)》進(jìn)行。先測(cè)量出風(fēng)速，再將風(fēng)速與管道截面積相乘獲得風(fēng)量測(cè)量的結(jié)果。試驗(yàn)流量測(cè)量截面設(shè)在引風(fēng)機(jī)進(jìn)口前的管段上，采用等截面網(wǎng)格法測(cè)量。將U型管壓力計(jì)分別在引風(fēng)機(jī)進(jìn)出口、增壓風(fēng)機(jī)進(jìn)出口截面進(jìn)行測(cè)量，采用精度為1℃的水銀溫度計(jì)進(jìn)行測(cè)量。每個(gè)工況測(cè)量3～5次取平均值。電動(dòng)機(jī)輸入功率利用電廠(chǎng)電能表進(jìn)行統(tǒng)計(jì)。有關(guān)人員記錄鍋爐有關(guān)運(yùn)行參數(shù)，按分散控制系統(tǒng)DCS（Distributed Control System） 有關(guān)畫(huà)面上顯示的數(shù)據(jù)實(shí)時(shí)記錄。

試驗(yàn)期間保持機(jī)組負(fù)荷穩(wěn)定126MW，鍋爐燃用熱值較穩(wěn)定的煤種，鍋爐燃燒穩(wěn)定，控制室風(fēng)機(jī)檔板門(mén)指示應(yīng)與實(shí)際相符，所有測(cè)點(diǎn)檢查無(wú)漏泄。試驗(yàn)期間須保持機(jī)組有關(guān)運(yùn)行參數(shù)穩(wěn)定。測(cè)量條件：大氣壓力93 kPa；濕空氣標(biāo)準(zhǔn)密度1.33 kg/m3。鍋爐及風(fēng)機(jī)試驗(yàn)運(yùn)行參數(shù)詳見(jiàn)表1、表2。

表1 126MW時(shí)鍋爐及風(fēng)機(jī)運(yùn)行參數(shù)

根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果表中數(shù)據(jù)可知，126MW時(shí)鍋爐煙氣量約為69.6×104m3/h，單臺(tái)風(fēng)機(jī)風(fēng)量約為34.8×104m3/h（96.7m3/s），風(fēng)機(jī)全壓為 5 256 Pa，風(fēng)機(jī)比功為6 895 J/kg。將實(shí)際運(yùn)行參數(shù)與設(shè)備廠(chǎng)家提供的性能曲線(xiàn)相比較，目前風(fēng)機(jī)實(shí)際性能比曲線(xiàn)偏低12%左右。

2.2 系統(tǒng)阻力分析

鍋爐在最大蒸發(fā)量工況下，脫硫系統(tǒng)設(shè)計(jì)阻力為1 500 Pa，布袋除塵器設(shè)計(jì)阻力為1 500 Pa，煙風(fēng)設(shè)計(jì)阻力根據(jù)表3計(jì)算為5350Pa，合計(jì)8050Pa。引風(fēng)機(jī)出力試驗(yàn)中，鍋爐蒸發(fā)量在380 t/h時(shí)引風(fēng)機(jī)需要克服系統(tǒng)阻力為6 756 Pa，主要是因?yàn)樵囼?yàn)期間除塵器處于非正常狀態(tài)，阻力為2 200 Pa，比正常阻力偏高700 Pa，脫硫系統(tǒng)因剛檢修過(guò)阻力偏低，綜合考慮除塵器和脫硫系統(tǒng)兩方面因素影響，認(rèn)為此工況即為增壓風(fēng)機(jī)取消后的全系統(tǒng)運(yùn)行狀態(tài)。結(jié)合引風(fēng)機(jī)性能曲線(xiàn)和系統(tǒng)阻力曲線(xiàn)可知，在蒸發(fā)量為380 t/h時(shí)引風(fēng)機(jī)運(yùn)行轉(zhuǎn)速約830 r/min，在鍋爐蒸發(fā)量為420 t/h時(shí)風(fēng)機(jī)轉(zhuǎn)速約870 r/min。

表2 126 MW時(shí)鍋爐引風(fēng)機(jī)運(yùn)行參數(shù)

表3 煙風(fēng)阻力匯總表

表3中爐膛出口為壓力零點(diǎn)。1號(hào)爐即使在排煙溫度接近最大值，布袋除塵器最大阻力且脫硫除霧器最大阻力的惡劣工況下，取消增壓風(fēng)機(jī)后,鍋爐引風(fēng)機(jī)不需增容仍然可滿(mǎn)足鍋爐最大蒸發(fā)量工況時(shí)的負(fù)荷需要。脫硫系統(tǒng)拆除增壓風(fēng)機(jī)技術(shù)改造方案基本可行，節(jié)能量明顯，同時(shí)可避免由于增壓風(fēng)機(jī)故障導(dǎo)致機(jī)組停運(yùn)，提高系統(tǒng)可靠性。

3 爐外脫硫系統(tǒng)拆除增壓風(fēng)機(jī)技術(shù)改造方案及運(yùn)行措施

根據(jù)國(guó)家環(huán)保要求，本次脫硫系統(tǒng)拆除增壓風(fēng)機(jī)的同時(shí)還要拆除脫硫旁路擋板，需制定脫硫系統(tǒng)技術(shù)改造方案和并對(duì)改造后的運(yùn)行措施進(jìn)行確定。

3.1 技術(shù)改造方案簡(jiǎn)述

根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)條件，增壓風(fēng)機(jī)出入口煙道用鋼板進(jìn)行了封堵，原進(jìn)、出口用直煙道進(jìn)行連接。煙氣經(jīng)引風(fēng)機(jī)出口擋板門(mén)后直接進(jìn)入吸收塔后，經(jīng)脫硫出口擋板進(jìn)入煙囪。并在脫硫塔煙氣入口側(cè)加裝漿液溢流檢查門(mén)。拆除了脫硫旁路擋板后膨脹節(jié)，在原膨脹節(jié)前后焊接了兩個(gè)堵板，徹底將原煙氣煙道與凈煙氣煙道分離，旁路擋板門(mén)在原位置安裝，將電動(dòng)執(zhí)行機(jī)構(gòu)斷電。旁路擋板拆除及增壓風(fēng)機(jī)短路后，相應(yīng)的邏輯、保護(hù)也將刪除。

3.2 改造后機(jī)組啟動(dòng)順序及措施

鍋爐在進(jìn)行流化試驗(yàn)前，開(kāi)啟脫硫系統(tǒng)出口門(mén)，鍋爐完成流化試驗(yàn)和預(yù)涂灰后鍋爐點(diǎn)火，脫硫系統(tǒng)根據(jù)排煙溫度投入漿液循環(huán)泵：當(dāng)脫硫入口煙溫超60℃時(shí)，啟動(dòng)1臺(tái)漿液循環(huán)泵降低吸收塔內(nèi)溫度，入口煙溫超80℃時(shí)，投入第2臺(tái)漿液循環(huán)泵，超120℃時(shí)，投入第3臺(tái)漿液循環(huán)泵，第4臺(tái)循環(huán)泵可根據(jù)并網(wǎng)后脫硫效率及機(jī)組負(fù)荷情況進(jìn)行投運(yùn)，此時(shí)脫硫系統(tǒng)正常投入運(yùn)行。啟動(dòng)過(guò)程中控制脫硫塔液位8m以下，避免漿液溢流。

3.3 運(yùn)行中的注意事項(xiàng)

脫硫系統(tǒng)啟動(dòng)期間保持脫硫塔低液位運(yùn)行。當(dāng)脫硫入口煙溫超80℃時(shí)，若脫硫漿液循環(huán)泵未啟動(dòng)，則吸收塔入口事故減溫水門(mén)自動(dòng)開(kāi)啟；機(jī)組正常運(yùn)行期間，當(dāng)4臺(tái)漿液循環(huán)泵全部停運(yùn)，事故噴淋水自動(dòng)開(kāi)啟，30min后若漿液循環(huán)泵不能恢復(fù)則鍋爐壓火，待漿液循環(huán)泵恢復(fù)正常運(yùn)行后鍋爐可重新啟動(dòng)；微開(kāi)漿液溢流檢查門(mén)，并定期檢查。定期清洗脫硫除霧器。

4 爐外脫硫系統(tǒng)拆除增壓風(fēng)機(jī)技術(shù)改造方案后運(yùn)行情況

拆除鍋爐脫硫系統(tǒng)增壓風(fēng)機(jī)后，2號(hào)機(jī)組帶135MW負(fù)荷運(yùn)行，鍋爐蒸發(fā)量400 t/h，排煙溫度146℃，爐膛出口壓力100 Pa，布袋除塵器壓差1 250Pa，脫硫除霧器壓差450 Pa，鍋爐引風(fēng)機(jī)（2臺(tái)） 電流分別為149 A/151 A，低于額定電流160 A，證明引風(fēng)機(jī)可以滿(mǎn)足機(jī)組滿(mǎn)負(fù)荷需要。廠(chǎng)用電率下降7%～9%，節(jié)能效果顯著。

機(jī)組在啟動(dòng)過(guò)程中并每隔2 h對(duì)脫硫除霧器進(jìn)行清洗，防止油污和粉塵的粘附，造成污堵，控制脫硫塔液位8m以下。主機(jī)并網(wǎng)后對(duì)脫硫塔漿液進(jìn)行了化驗(yàn)和pH值測(cè)定，各指標(biāo)均在正常范圍內(nèi)。

5 結(jié)論

通過(guò)對(duì)2號(hào)爐外脫硫系統(tǒng)進(jìn)行拆除增壓風(fēng)機(jī)和旁路擋板技術(shù)改造后鍋爐原引風(fēng)機(jī)出力能夠滿(mǎn)足鍋爐最大蒸發(fā)量工況時(shí)的負(fù)荷需要，廠(chǎng)用電率下降7%～9%，節(jié)能效果顯著；避免了由于增壓風(fēng)機(jī)故障導(dǎo)致單元機(jī)組被迫停運(yùn)，減少了機(jī)組非停次數(shù)；鍋爐和爐外脫硫系統(tǒng)運(yùn)行控制更為簡(jiǎn)單可靠，有利于機(jī)組穩(wěn)定運(yùn)行。技術(shù)改造在系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)性和機(jī)組運(yùn)行可靠性方面都取得了明顯效果。

Analysis on Desulfurization System Transformation

AN Jian-li
（Yangquan Coal South Longchuan Power Generation Com pany Co.，Ltd.，Yangquan，Shanxi 045246，China）

Based on the analysis of output test of CFB boiler induced fan and resistance analysis of the flue，dust collector and desulfurization system，it is concluded thatwithout the desulphurization booster fan,the induced fan canmeet the load demand when the boiler is on maximum amount of evaporation.Implementation was carried out based on technical transformation scheme and operation measures.A case study on the desulfuiztion system of No.2 uniton which the booster fan was cancelled proved that therewas extra load when theboiler isonmaximum amountofevaporation，and the reliability and economicalefficiency of theunitwas thus improved.

furnacewetFGD；induced fan；booster fan；resistance；auxiliary power consumption rate

X701.3

B

1671-0320（2014）03-0060-03

2014-02-12，

2014-03-20

安建利（1975-），男，河南濮陽(yáng)人，1996年畢業(yè)于河南理工大學(xué)熱能工程專(zhuān)業(yè)，工程師，從事電站生產(chǎn)及技術(shù)管理工作。