張來勇，郭緒強，姜 波，楊慶蘭，孫長庚

(1.中國寰球工程公司，北京，100012;2.中國石油大學(xué)(北京)，北京，102249)

節(jié)能降耗、挖潛增效是提高企業(yè)經(jīng)濟(jì)效益的有效途徑，作為耗能大戶的石化行業(yè)擔(dān)負(fù)著艱巨的節(jié)能減排任務(wù)，特別是在碳交易稅將要征收的形勢下，石化行業(yè)在新裝置的建設(shè)過程中更加需要重視能耗問題。開發(fā)出低能耗的工藝流程是石化行業(yè)實現(xiàn)節(jié)能降耗的最有效的途徑，而通過換熱網(wǎng)絡(luò)分析可提高能量回收與再利用率，為工藝設(shè)計過程提供有效的節(jié)能方案。

換熱網(wǎng)絡(luò)的優(yōu)化節(jié)能研究工作開始于20世紀(jì)60 年代，1978年 Linnhoff等提出夾點技術(shù)［1］，國際上各大工程公司、研究院所及模擬軟件提供商紛紛采用夾點技術(shù)來開發(fā)和優(yōu)化換熱流程，從換熱網(wǎng)絡(luò)的合成、分析、模擬、換熱器的優(yōu)化設(shè)計到換熱網(wǎng)絡(luò)的靈敏度分析及優(yōu)化控制都有了一定的研究成果并開發(fā)了相應(yīng)的軟件，取得了可觀的經(jīng)濟(jì)效益［2-6］。

乙烯是有機化工工業(yè)中最重要的一種基礎(chǔ)原料，國際上以一個國家的乙烯產(chǎn)量作為衡量其石油化工發(fā)展水平的重要標(biāo)志。乙烯生產(chǎn)裝置工藝流程長，操作參數(shù)覆蓋范圍廣，換熱網(wǎng)絡(luò)復(fù)雜。中國寰球工程公司自主開發(fā)了大型乙烯裝置的工藝包，開發(fā)過程中根據(jù)夾點理論，對系統(tǒng)進(jìn)行了能量分析。本論文利用Aspen Energy Analyzer工具軟件對裝置中的熱泵系統(tǒng)換熱網(wǎng)絡(luò)進(jìn)行了分析。

1 流程簡述

本套裝置乙烯精餾部分的流程是將乙烯精餾塔和乙烯壓縮機組成了低壓開式熱泵。(見圖1)。熱泵系統(tǒng)包括乙烯精餾塔、乙烯壓縮機、換熱器等主要設(shè)備。乙烯壓縮機為三段制冷壓縮機，提供-101和-76℃兩個級位的冷量?；旌咸级?jīng)乙烯精餾塔分離后，可得到摩爾分?jǐn)?shù)大于99.95%的乙烯。

乙烯裝置前序分離工段分離所得的混合碳二餾分(乙烯和乙烷)進(jìn)入乙烯精餾塔 T-1，塔釜得到乙烷產(chǎn)品，從乙烯塔頂分離出合格的乙烯氣相產(chǎn)品，氣相乙烯經(jīng)分離罐V-103進(jìn)入乙烯壓縮機二段，與來自一段的氣相混合后進(jìn)行壓縮，在壓縮機二段出口抽出部分乙烯經(jīng)乙烯機二段出口冷卻器E-104部分脫過熱后作為乙烯精餾塔再沸器的熱源，同時本身被冷凝，再經(jīng)塔進(jìn)料換熱器E-106過冷后作為回流回到乙烯塔頂;未從二段抽出的氣相乙烯經(jīng)壓縮機三段壓縮后，再經(jīng)乙烯機三段出口冷卻器E101和E102脫過熱，然后被乙烯冷凝器E-103冷凝，冷凝后的液相乙烯部分作為產(chǎn)品送出，其余部分再經(jīng)乙烯冷劑過冷器E107過冷后作為乙烯精餾回流的補充。

圖1 開式熱泵工藝簡圖Fig.1 Process diagram of opening heat pum p

2 換熱網(wǎng)絡(luò)分析

將熱泵系統(tǒng)中用于換熱網(wǎng)絡(luò)分析所需的數(shù)據(jù)提取到Aspen Energy Analyzer中，見表1。此段換熱網(wǎng)絡(luò)共涉及3股冷物流和7股熱物流，冷公用工程分別為7，-15，-25和-40℃的丙烯。得到的工藝物流的換熱網(wǎng)絡(luò)復(fù)合曲線及換熱網(wǎng)絡(luò)平衡復(fù)合曲線如圖2和圖3所示。

對于一個理想狀況下能夠達(dá)到最大能量回收的初始網(wǎng)絡(luò)進(jìn)行優(yōu)化的目的，就是使其所含的換熱設(shè)備數(shù)降至或接近最少，以減少設(shè)備投資，但這通常會引起操作費用增加［7］。因此，在實際設(shè)計過程中，一個最可行的換熱網(wǎng)絡(luò)需結(jié)合實際問題對公用工程費用與設(shè)備投資費用進(jìn)行權(quán)衡，從而制定適當(dāng)?shù)脑O(shè)計方案。

表1 工藝物流數(shù)據(jù)Table 1 Process stream s data

圖2 換熱網(wǎng)絡(luò)復(fù)合曲線Fig.2 Com posite curve of heat exchange network

圖3 換熱網(wǎng)絡(luò)平衡復(fù)合曲線Fig.3 Balanced com posite curve of heat exchange network

在換熱網(wǎng)絡(luò)的優(yōu)化中最小傳熱溫差△Tmin的選取十分重要。對于一個初始的換熱網(wǎng)絡(luò)進(jìn)行設(shè)計時，△Tmin選取的越小，則整個系統(tǒng)熱回收量越大，但所需換熱面積將增大，設(shè)備投資費用將增加;而△Tmin選取較大，換熱面積雖然減小，但系統(tǒng)回收的能量減少，公用工程的消耗量將增加，即操作費用將提高。△Tmin的選取決定了換熱網(wǎng)絡(luò)平衡復(fù)合曲線上冷、熱物流曲線的相對位置，進(jìn)而決定了最小的冷、熱公用工程的用量。因此，△Tmin值應(yīng)綜合考慮設(shè)備投資及公用工程消耗，同時結(jié)合實際的設(shè)備工藝參數(shù)選取。一般可以選取合理的初始經(jīng)驗值，普通的列管式換熱器，△Tmin一般在10℃或者20℃［8］，對于單位體積換熱面積比較大的板翅式換熱器，制造廠家一般推薦△Tmin為2℃，在換熱網(wǎng)絡(luò)的設(shè)計與分析過程中可根據(jù)優(yōu)化目標(biāo)進(jìn)行調(diào)整。

熱泵系統(tǒng)中涉及的能量利用全部為低溫位能量，為增加能量的回收率，本系統(tǒng)中部分換熱器(如E-103)使用了板翅式換熱器，因此選取最小傳熱溫差△Tmin初始值2.0℃，由軟件計算得到，夾點溫度范圍為 -21.4℃ 至 -23.4℃。這表明在理想狀況下，此時系統(tǒng)能量回收可達(dá)最大值，公用工程用量最小。

圖4為利用Aspen Energy Analyzer軟件生成的換熱網(wǎng)絡(luò)圖。

由圖4及計算結(jié)果可知，現(xiàn)有的換熱網(wǎng)絡(luò)中存在著兩臺跨夾點換熱的換熱器 E-103和 E-104，跨越夾點的傳熱負(fù)荷為2.09 k J/h，這將導(dǎo)致公用工程的用量超過理想的最小值，進(jìn)而影響整個系統(tǒng)的熱量回收，這表明此換熱網(wǎng)絡(luò)還可進(jìn)一步優(yōu)化。從計算結(jié)果可知，換熱器E-104跨夾點的傳熱值很小，接近于0，大部分的跨夾點的傳熱是由換熱器 E-103造成的，熱流股 SH4/5/6經(jīng)換熱器 E-101和 E-102冷卻至-12℃后，和換熱器E-103換熱由-12℃冷卻到了-36.5℃，存在跨夾點換熱。因而可考慮增加一臺換熱器E-NEW，用丙烯冷劑先將熱流股冷卻至-21℃，這可以減少換熱器 E-103的負(fù)荷，采用此方案得到新的換熱網(wǎng)絡(luò)，見圖5，得到跨夾點傳熱負(fù)荷為0。

對增加換熱器E-NEW前后的公用工程消耗量進(jìn)行了核算，列于表2。由表2中數(shù)據(jù)可知，增加換熱器E-NEW后10 MPa蒸汽和冷卻水的用量均可節(jié)約，按照當(dāng)?shù)氐墓霉こ虄r格折算后每年可節(jié)約資金29.3萬元。而為實現(xiàn)換熱目標(biāo)新增這臺換熱器為板翅式換熱器，購買此換熱器及相關(guān)輔助管線、閥門和施工等的費用超過300多萬，回收周期超過10年。因此，如果在本段工藝中增加此板翅式換熱器，既增加了系統(tǒng)的復(fù)雜性，又增加了系統(tǒng)的投 資，器，既增加了系統(tǒng)的復(fù)雜性，又增加了系統(tǒng)的投資，經(jīng)綜合考慮費用及裝置操作、運行等因素，在最終設(shè)計方案中確定不增加此換熱器。

圖4 熱泵系統(tǒng)換熱網(wǎng)絡(luò)圖Fig.4 Heat exchange network diagram of heat pum p system

圖5 增加換熱器后的換熱網(wǎng)絡(luò)圖Fig.5 Heat exchange netw ork diagram with heat exchanger

此外，設(shè)計過程中還核算了乙烯塔采用不同操作壓力時的能耗情況。合理的乙烯塔操作壓力取決于乙烯壓縮機的級數(shù)、各級冷劑的溫位及相關(guān)的工藝路線等。系統(tǒng)乙烯塔T-1的操作壓力為0.41 MPa(a)，將塔壓提高0.05 MPa后，其它工藝參數(shù)也將隨之發(fā)生相應(yīng)的變化，各股物流的流量發(fā)生變化，塔頂溫度升高，即此溫位冷劑溫度將升高(由-76升至 -72℃)，使用此溫位冷劑的用戶熱側(cè)出口溫度升高。此外，由于乙烯塔壓力增加，乙烯壓縮機一段排出壓力也需增加;為維持乙烯塔底再沸器E-105兩側(cè)合理的溫差，二段出口壓力需相應(yīng)增高，根據(jù)乙烯氣液平衡蒸餾曲線的斜率變化可知，二段增加的絕對值要比一段高一些，經(jīng)計算，二段出口壓力增加值為0.17 MPa，乙烯壓縮機三級排出壓力不變，造成三級壓縮機出口和進(jìn)口壓力比降低。提高乙烯塔壓力0.05 MPa前后能耗的對比列于表3。結(jié)果表明，提高塔壓，雖可減少公用工程的消耗量，但隨著乙烯塔壓力的不斷升高，壓縮機的各級壓縮比分配將偏離合理區(qū)間，同時還會引起部分換熱器的面積增加，導(dǎo)致投資增漲，較高的乙烯塔T-1操作壓力不合理，最終確定維持較低的乙烯塔壓力0.41 MPa(a)。

表2 增加換熱器E-NEW前后的成本核算Table 2 Consum p tions of heating and cooling utility with heat exchanger E-NEW

表3 改變塔壓前后的公用工程消耗量Table 3 Consum p tions of utility change the p ressure before and after

3 結(jié)論

對乙烯裝置熱泵系統(tǒng)換熱網(wǎng)絡(luò)進(jìn)行了分析，并提出了優(yōu)化節(jié)能的方法，如增加換熱器，雖可消除跨越夾點換熱，但其投資費用較高，經(jīng)核算確定不增加此換熱器;而提高乙烯塔的操作壓力，雖可使裝置能耗降低，但綜合考慮投資費用、操作費用及壓縮機設(shè)計的合理性，確定維持低壓塔操作。綜上，在工藝設(shè)計過程中，不能單純追求低能耗，而應(yīng)綜合考慮設(shè)備投資、操作費用、投資回收周期及施工布置等因素，從而得出合理的設(shè)計方案。

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