孔凡魁，田現(xiàn)德，王軍，潘新卿，胥波

（萊蕪天元?dú)怏w公司，山東萊蕪271126）

制氧

萊鋼60 000 m3/h制氧機(jī)調(diào)試總結(jié)

孔凡魁，田現(xiàn)德，王軍，潘新卿，胥波

（萊蕪天元?dú)怏w公司，山東萊蕪271126）

介紹了萊鋼60000 m3/h制氧機(jī)設(shè)備特點(diǎn)和工藝指標(biāo)，總結(jié)了調(diào)試過(guò)程中出現(xiàn)的問(wèn)題，分析原因，制定整改控制措施，完善操作預(yù)案，試車工作穩(wěn)步推進(jìn)，機(jī)組按期達(dá)產(chǎn)達(dá)效。

制氧機(jī)；調(diào)試；原因分析；整改措施；效果

1 機(jī)組簡(jiǎn)介

山鋼萊蕪分公司能源動(dòng)力廠天元?dú)怏w公司引進(jìn)的六萬(wàn)制氧機(jī)，主體設(shè)備由林德公司設(shè)計(jì)、制造。空分系統(tǒng)采用林德先進(jìn)工藝技術(shù)流程，分子篩吸附器采用立式、徑向流、單層床凈化，主冷凝蒸發(fā)器采用林德專利的多層浴式主冷，整套裝置實(shí)現(xiàn)稀有氣體全提取，自動(dòng)變負(fù)荷功能，軟件控制系統(tǒng)Foxbor設(shè)計(jì)。

60 000 m3/h制氧機(jī)組工程分別由中國(guó)二十二冶集團(tuán)有限公司、中國(guó)三冶集團(tuán)有限公司、山東萊鋼建設(shè)有限公司承建，2013年6月～9月完成單體設(shè)備調(diào)試，11月空分具備條件，開(kāi)始聯(lián)動(dòng)試車，此項(xiàng)目與萊鋼新建100 t電爐配套工程，建成后擔(dān)負(fù)對(duì)外輸送氧氣、氮?dú)?、氬氣生產(chǎn)任務(wù)，生產(chǎn)和銷售大量的液體產(chǎn)品，同時(shí)提取粗氪氙和粗氖氦稀有氣體。60 000 m3/h制氧機(jī)的建成投產(chǎn)標(biāo)志著萊鋼氣體產(chǎn)能的新跨越。

主要產(chǎn)品產(chǎn)量指標(biāo)見(jiàn)表1。

2 工藝流程

原料空氣經(jīng)自潔式過(guò)濾器除去灰塵及機(jī)械雜質(zhì)后，經(jīng)過(guò)透平空壓機(jī)加壓至0.61 MPa左右。壓縮后的空氣經(jīng)空冷塔洗滌、降溫至17℃，之后進(jìn)入空氣凈化系統(tǒng)，空氣凈化系統(tǒng)包括兩臺(tái)交替運(yùn)行的分子篩吸附器2601.01A/B.BA1。分子篩吸附器為立式、徑向流圓柱容器，里面裝有分子篩吸附劑，下端設(shè)有固定支撐板?？諝庵惺Ｓ嗟碾s質(zhì)，例如H2O、CO2、N2O以及潛在危險(xiǎn)的碳?xì)浠衔?，在通過(guò)分子篩吸附器時(shí)被去除。

表1 主要產(chǎn)品產(chǎn)量指標(biāo)

圖160000 m3/h制氧機(jī)工藝流程圖

經(jīng)過(guò)分子篩吸附器2601.01A/B.BA1凈化后的干燥空氣分成兩股。第一股空氣進(jìn)入增壓機(jī)1201-1進(jìn)一步壓縮至大約1900 kPa，出增壓機(jī)一段后分為兩路，一路送往透平膨脹機(jī)增壓端3402A/B.22.BC1，進(jìn)一步壓縮至～2498 kPa后進(jìn)主換熱器3002.16. BE1冷卻，再進(jìn)入透平膨脹機(jī)3401A/B.71.BX1，膨脹后的空氣進(jìn)下塔3001.11.BT1參與精餾；另一路則送往增壓機(jī)1201-2二段進(jìn)一步壓縮至～5200 kPa，進(jìn)入主換熱器3002.16.BE1冷卻后節(jié)流進(jìn)下塔3001.11.BT1。第二股空氣沒(méi)有被進(jìn)一步的壓縮，而是直接送入主換熱器3002.19.BE1和3002.16.BE1后進(jìn)下塔3001.11.BT1。另有部分空氣在氦氖濃縮塔6101.11.BT1投用時(shí)，經(jīng)氦氖換熱器6102.24.BE1冷卻后進(jìn)入下塔3001.11.BT1。

加工空氣在下塔3001.11.BT1經(jīng)過(guò)預(yù)分離，頂部得到純氮?dú)?，底部得到富氧液空。下塔頂部氮?dú)獯蟛糠诌M(jìn)入多層浴式冷凝蒸發(fā)器3001.26.BE1中被冷凝，出來(lái)的液氮同時(shí)為下塔3001.11.BT1和上塔3001.12.BT1提供所需的回流液，少量氮?dú)饨?jīng)過(guò)主換熱器3002.16.BE1復(fù)熱后，作為密封氣出冷箱。

經(jīng)過(guò)最終分離，在上塔底部得到液氧，頂部得到氮?dú)?。底部液氧在冷凝蒸發(fā)器3001.26.BE1中蒸發(fā)后，氣氧作為上升氣流參與上塔精餾。上塔底部一小部分液氧經(jīng)過(guò)冷器3001.16.BE1過(guò)冷后進(jìn)入液氧貯槽7101.10A/B.BD1，大部分通過(guò)內(nèi)壓縮液氧泵3021.68A/B.BP1壓縮至所需的產(chǎn)品壓力，然后送入冷箱，經(jīng)主換熱器3002.16.BE1復(fù)熱后，以氣氧產(chǎn)品出冷箱。產(chǎn)品液氮從上塔頂部引出，出冷箱后去液氮貯槽7301.10A/B.BD1。上塔頂部得到的純氮?dú)?，?jīng)過(guò)冷器3001.16.BE1和主換熱器3002.16.BE1復(fù)熱后出冷箱，作為產(chǎn)品通過(guò)氮壓機(jī)壓縮后進(jìn)入氮?dú)夤芫W(wǎng)，多余的部分可作為冷媒進(jìn)入水冷塔2401.17.BE1中。

上塔上部的污氮?dú)饨?jīng)過(guò)冷器3001.16.BE1和主換熱器3002.16.BE1/3002.19.BE1復(fù)熱后出冷箱，一部分作為分子篩系統(tǒng)的再生氣，一部分作為冷媒進(jìn)入水冷卻塔2401.17.BE1中。液氬從精氬塔4102.12.BT1底部引出，出冷箱后去液氬貯槽7501.10A/B.BD1，若需要?dú)鈿?，液氬貯槽內(nèi)液體經(jīng)內(nèi)壓縮兼后備泵7502.66A/B.BP1壓縮至所需壓力，再經(jīng)主換熱器3002.16.BE1復(fù)熱后，以氣氬產(chǎn)品出冷箱，若冷箱停車，則可經(jīng)汽化器7103.16.BE1加熱后進(jìn)入管網(wǎng)。

3 調(diào)試過(guò)程中出現(xiàn)的問(wèn)題

3.1 分子篩系統(tǒng)故障

3.1.1 分子篩死區(qū)再生閥安裝位置錯(cuò)誤

60000 m3/h制氧機(jī)分子篩采用立式、徑向流、單層床分子篩吸附器凈化，氪氙塔流程對(duì)分子篩凈化要求高，CO2含量小于1×10-6，由于立式分子篩頂部至出口位置存在再生不完善區(qū)域，即“死區(qū)”，為了把分子篩“死區(qū)”再生徹底，保證氪氙塔運(yùn)行安全增加該閥，分子篩再生狀態(tài)打開(kāi)，使用狀態(tài)關(guān)閉，程序自動(dòng)控制。2013年9月，對(duì)照PID圖檢查分子篩閥門過(guò)程中，發(fā)現(xiàn)該閥安裝有誤，現(xiàn)場(chǎng)安裝在了再生氣出口總管上，而不是分子篩上部出口位置，該區(qū)域氣體形不成流動(dòng)，屬再生盲區(qū)，再次確認(rèn)安裝單線圖后進(jìn)行管路整改，經(jīng)過(guò)整改，滿足了再生要求。

3.1.2 分子篩B再生氣出口閥卡阻

六萬(wàn)分子篩切換閥閥門選用進(jìn)口歐賓羅斯三桿式切換閥，具有壓差保護(hù)和自清潔功能。2013年9月，凈化系統(tǒng)試車過(guò)程中，出現(xiàn)分子篩B再生氣出口閥卡阻現(xiàn)象，閥門無(wú)法動(dòng)作，試車被迫中止，停車后拆下閥門檢查，發(fā)現(xiàn)分子篩閥盤執(zhí)行機(jī)構(gòu)定位銷脫落，閥門行程受限，動(dòng)作失靈，廠家到現(xiàn)場(chǎng)重新安裝了定位銷，調(diào)試后正常，對(duì)其余閥門抽檢了3只，未發(fā)現(xiàn)異常。運(yùn)行到目前為止，分子篩系統(tǒng)閥門動(dòng)作正常。

3.2 液氮泵后汽化率高，主塔工況無(wú)法建立

六萬(wàn)制氧機(jī)設(shè)計(jì)氮?dú)猱a(chǎn)量120 000 m3/h，這樣要求上塔精餾填料高度提高，為滿足液氮達(dá)到上塔的精餾要求，林德公司設(shè)計(jì)用兩臺(tái)液氮泵替代原液氮節(jié)流閥，這在國(guó)內(nèi)屬首次應(yīng)用。自2013年11月6日開(kāi)始，啟動(dòng)液氮泵試車，發(fā)現(xiàn)液氮泵無(wú)法正常控制液氮流量，液氮流量在40 000 m3/h至110 000 m3/h之間波動(dòng)，泵后的氣化率過(guò)高，不能為上塔提供足夠的回流液，嚴(yán)重破壞了上塔的精餾工況，使氧氮產(chǎn)品產(chǎn)量和純度都無(wú)法達(dá)到設(shè)計(jì)要求。為減少液氮?dú)饣?，用進(jìn)口閥控制液氮流量，將進(jìn)口閥關(guān)至12%時(shí)，控制較為明顯，但液氮流量波動(dòng)依然較大；調(diào)試人員提出在泵后分別加裝DN50/DN40的限流孔板，以調(diào)節(jié)泵后液氮流量。加裝孔板后，11月20日進(jìn)行了開(kāi)車試驗(yàn)，液氮流量波動(dòng)幅度仍在60 000 m3/h左右，空分工況無(wú)法正常建立。加裝限流孔板試驗(yàn)表明，氮泵不能替代原空分裝置的液氮節(jié)流閥，無(wú)法從根本上解決液體氣化率高問(wèn)題。22日，空分停車并致函林德公司，研究解決方案。

改造情況：12月中旬林德公司出臺(tái)改造方案，液氮系統(tǒng)管路實(shí)施改造，12底空分主塔上部進(jìn)行了扒砂，2014年1月9日～16日，完成了在液氮泵后管路、冷箱頂部位置加裝了DN250遙控節(jié)流閥改造，18日經(jīng)開(kāi)車驗(yàn)證，液氮節(jié)流后，汽化率明顯降低，液氮流量穩(wěn)定在100 000 m3/h左右，上塔回流液充足，底部液位穩(wěn)定，氧氮純度達(dá)到工藝要求。

3.3 主塔液位運(yùn)行出現(xiàn)的問(wèn)題

主冷凝蒸發(fā)器采用林德專利的多層浴式主冷，采用雙液位控制，兼具有全浸式冷凝蒸發(fā)器的安全性以及膜式冷凝蒸發(fā)器的節(jié)能性，多層主冷從上到下CmHn和Kr/Xe逐漸濃縮，雖然有利于氪氙提取，但同時(shí)也對(duì)主冷液位控制要求更為嚴(yán)格。林德流程設(shè)計(jì)，液氧抽取并不在主冷的底部，而是在上塔底部，PID圖顯示上塔底部區(qū)域，匯聚了液氧產(chǎn)品抽口、液氧泵吸入口和氪氙液氧取出旁通，而液氧底部液位高度只有1.2 m，液面波動(dòng)對(duì)液氧泵前壓力和主冷大液位影響明顯，因此，上塔底部液氧液位控制難度較大，控制不好一是造成液氧泵汽蝕停運(yùn)，二是主冷液位大幅波動(dòng)。經(jīng)過(guò)實(shí)踐摸索，在液氧產(chǎn)量穩(wěn)定、氪氙塔正常的情況下，調(diào)整液氧產(chǎn)品取出閥PID參數(shù)，投入自動(dòng)，保持液氧取出量穩(wěn)定，均壓階段，根據(jù)夏季和冬季空氣量的變化，及時(shí)調(diào)整空氣流量補(bǔ)償，夏季控制在4 000 m3/h～5 500 m3/h，冬季調(diào)整為3 000 m3/h～4 500 m3/h，減少均壓階段，由于空氣流量變化對(duì)主冷液位的影響。

3.4 液氧泵運(yùn)行中出現(xiàn)的問(wèn)題

液氧泵在本流程中起到氧氣外供的重要作用，它的運(yùn)行影響增壓機(jī)、膨脹機(jī)、空壓機(jī)及空分系統(tǒng)的正常運(yùn)行，因此在流程設(shè)計(jì)上，兩臺(tái)液氧泵冷態(tài)互備，在線切換。液氧泵的試車過(guò)程中發(fā)現(xiàn)，液氧泵從上塔底部積液槽取出液氧，上塔液位再溢流進(jìn)入主冷，預(yù)冷備用液氧泵時(shí)，上塔底部積液槽液面迅速降低，造成在運(yùn)液氧泵的停運(yùn)，工況被破壞。

為保證液氧泵運(yùn)行穩(wěn)定，將氧氣量釋放到設(shè)定產(chǎn)量60 000 m3/h，避免氧產(chǎn)量波動(dòng)；由于林德設(shè)計(jì)的上塔底部取液位置限制，預(yù)冷備用液氧泵時(shí)要緩慢進(jìn)行，保證在運(yùn)內(nèi)壓縮氧泵吸入壓力350 kPa以上；調(diào)整液氧產(chǎn)品取出量，控制上塔底部液位75%～95%，同時(shí)兼顧大主冷液位，保證主冷液位95%～105%；根據(jù)系統(tǒng)工況，微調(diào)液空、液氮節(jié)流閥。

3.5 液氧泵后管路凍堵

2014年1月9日，六萬(wàn)試車過(guò)程中進(jìn)行了常溫啟動(dòng)，前期開(kāi)車進(jìn)行順利，在啟動(dòng)內(nèi)壓縮液氧泵時(shí)，發(fā)現(xiàn)液氧泵A加載變頻后，泵后壓力1.9 MPa，氧氣輸送壓力為0.23 MPa，流量為零；隨即啟動(dòng)液氧B，加載后泵后壓力1.95 MPa，氧氣輸送壓力0.76 MPa，流量只有15 900 m3/h。經(jīng)現(xiàn)象分析，初步判斷，液氧泵后總管可能部分凍堵。現(xiàn)場(chǎng)分析確認(rèn)，空分液體噴射蒸發(fā)器蒸汽閥關(guān)不嚴(yán)，有2%左右的開(kāi)度，試驗(yàn)證明泵后液氧泵總管排放閥也存在關(guān)不嚴(yán)的問(wèn)題，由于林德空分設(shè)計(jì)的所有排液、加溫、吹除管路并聯(lián)排至總管，系統(tǒng)密閉相連，匯聚后進(jìn)入空分液體噴射蒸發(fā)器，造成濕蒸汽凝結(jié)水沿著排液總管由排液閥（水平低點(diǎn)）倒流進(jìn)入液氧泵泵后總管，造成管路凍堵。

解決措施：（1）解開(kāi)兩只液氧泵泵后法蘭短節(jié)，通入蒸汽加溫泵后管路；（2）將氧氣出口管路充入中壓氮?dú)?，拆除止回閥進(jìn)行反復(fù)吹除；（3）從排液閥處引蒸汽進(jìn)入液氧泵后總管復(fù)熱；（4）檢修了蒸汽閥門，更換泵后總管排放閥。

在不停機(jī)情況下，經(jīng)過(guò)30 h連續(xù)復(fù)熱，液氧泵后管路吹通；42 h后，泵后排液管路吹通；用液氧泵加溫氣正向吹掃泵后總管，直至漏點(diǎn)合格。15日啟動(dòng)液氧泵，恢復(fù)送氧。

3.6 主塔工況出現(xiàn)周期性波動(dòng)

（1）2014年2月試車以來(lái)空分系統(tǒng)多次出現(xiàn)波動(dòng)，有以下特點(diǎn)：①無(wú)預(yù)兆。波動(dòng)前各項(xiàng)參數(shù)正常，變化突然，來(lái)不及反應(yīng)和調(diào)整；②變化快，上塔中部溫度開(kāi)始降低，3～5 min精餾平衡打破，引起其他參數(shù)聯(lián)鎖反應(yīng)；③影響大，調(diào)整周期長(zhǎng)，需要4～6 h，參數(shù)反應(yīng)滯后，穩(wěn)定較差，調(diào)整難度大。

（2）經(jīng)過(guò)與林德公司調(diào)試人員分析探討，初步判定主冷凝蒸發(fā)器換熱不良，具體現(xiàn)象見(jiàn)表2。

表2 具體工況波動(dòng)前后參數(shù)

經(jīng)過(guò)調(diào)試分析和現(xiàn)場(chǎng)排查，發(fā)現(xiàn)氦氖不凝氣出口溫度在始終-140℃以下，排放管出現(xiàn)液體，且氖氦塔運(yùn)行不穩(wěn)定，工作壓力只有350 kPa，氖氦塔不凝氣由兩股氣源組成，一股來(lái)自下塔頂部不凝氣抽口，另一股來(lái)自空氣作熱源的氪氙塔蒸發(fā)器出口管路不凝氣，投運(yùn)初期，由于主冷液面波動(dòng)，造成氪氙塔液位不正常，液位70%～132%波動(dòng)，氪氙塔頻繁跳車，出氪氙塔蒸發(fā)器液空閥門關(guān)閉，空氣管路上的氖氦不凝氣夾帶液體進(jìn)入氖氦塔，由于氣液夾帶，占據(jù)管路流通面積，不凝氣積聚，主冷氖氦不凝氣排放不出來(lái)，影響主冷凝蒸發(fā)器換熱。另一方面不凝氣是在含有大量氮?dú)獾那闆r下抽取的，因此氦氖塔投運(yùn)不及時(shí)或者工作不正常時(shí)，分離效果變差，氖氦氣不能全部排出主冷和氪氙塔，占據(jù)了主冷和氪氙蒸發(fā)器的換熱空間，影響了主塔和氪氙塔的正常工作。

控制措施：（1）穩(wěn)定主冷液位，從而保證氪氙塔蒸發(fā)器工作正常，保持氪氙塔穩(wěn)定在液面95%～100%之間，避免氪氙塔跳車，防止不凝氣積聚。（2）空分開(kāi)車調(diào)純階段，及早投運(yùn)氦氖塔，調(diào)整兩股不凝氣流量，保證氦氖不凝氣排放量8.9 m3/h.。（3）完善均壓階段空氣補(bǔ)償，保持進(jìn)塔氣量穩(wěn)定。分子篩A再生時(shí)，升壓前2 min冷箱入口量增加4 500 m3/h，即開(kāi)導(dǎo)葉。持續(xù)17 min，即升壓結(jié)束前5 min流量恢復(fù)正常。分子篩B再生時(shí)，升壓前2 min冷箱入口量增加5 500 m3/h，即開(kāi)導(dǎo)葉。持續(xù)17 min，即升壓結(jié)束前5 min流量恢復(fù)正常。通過(guò)以上調(diào)整，主冷換熱工況明顯改善，沒(méi)有出現(xiàn)系統(tǒng)波動(dòng)，主塔工藝參數(shù)達(dá)到設(shè)計(jì)指標(biāo)，工況持續(xù)穩(wěn)定。

3.7 冷態(tài)開(kāi)車階段，低溫氣體倒流，空分卸載

試車初期，在對(duì)空分塔內(nèi)進(jìn)行導(dǎo)氣操作時(shí)，由于膨脹量的增加，進(jìn)下塔的空氣量增加很快，而下塔的氣體不能及時(shí)導(dǎo)入上塔，這時(shí)下塔壓力會(huì)達(dá)到495 kPa高過(guò)分子篩的出口壓力485 kPa，下塔的冷空氣會(huì)從低壓空氣管道經(jīng)主換熱器倒吸到增壓機(jī)內(nèi)，由于倒吸增壓機(jī)入口溫度驟降，增壓機(jī)入口溫度過(guò)低(可達(dá)-10℃)導(dǎo)致增壓機(jī)連鎖停車，空壓機(jī)連鎖卸載，被迫重新啟動(dòng)，嚴(yán)重影響設(shè)備安全，并造成啟動(dòng)時(shí)間延長(zhǎng)，生產(chǎn)費(fèi)用增加等問(wèn)題。

通過(guò)多次摸索實(shí)踐制定防止低溫氣體倒流操作法，主要措施有：（1）下塔至上塔的節(jié)流閥3001.23. Y01開(kāi)大至80%,將進(jìn)精氬塔節(jié)流3001.11.Y01開(kāi)大至75%,將進(jìn)粗氬塔節(jié)流閥4101.16.Y01開(kāi)大75%，使下塔的壓力提前降低。（2）在保證主換不過(guò)冷的情況下，加大返流產(chǎn)品的導(dǎo)出。適當(dāng)開(kāi)大產(chǎn)品氮?dú)忾y門3901.01.Y01、氮?dú)夥趴臻y3901.51.Y01、污氮?dú)庹{(diào)節(jié)閥3501.01.Y01，低壓換熱器污氮?dú)庹{(diào)節(jié)閥3501.02. Y01和污氮進(jìn)水冷塔閥3501.12.Y01.降低上塔壓力，導(dǎo)通上下塔流通渠道。（3）在啟動(dòng)膨脹機(jī)前時(shí)及時(shí)調(diào)整空壓機(jī)的出口壓力使其保持在480 kPa～500 kPa之間，啟動(dòng)膨脹機(jī)后，隨著進(jìn)塔氣量的增加，及時(shí)開(kāi)大各節(jié)流閥和返流氣量的開(kāi)度，防止下塔憋壓。（4）調(diào)整增壓機(jī)一段回流閥，使出口壓力保持在1 790 kPa。（5）及時(shí)調(diào)整增壓機(jī)二段回流閥，使增壓機(jī)二段的壓力保持在5 100 kPa，在開(kāi)車過(guò)程中使以上參數(shù)始終保證其在正常值。通過(guò)上述操作，避免了低溫氣體倒流引發(fā)的增壓機(jī)停機(jī)現(xiàn)象，大大縮短了六萬(wàn)機(jī)組啟動(dòng)時(shí)間，降低了運(yùn)行成本，避免了碳鋼管道由于溫度過(guò)低而發(fā)生爆炸的危險(xiǎn)，提升了設(shè)備運(yùn)行安全經(jīng)濟(jì)性。

3.8 后備液氧泵回流管U型彎改造

2014年1月，發(fā)現(xiàn)罐區(qū)液氧泵回流管道有“U”形彎不符合液氧安全規(guī)范，此彎頭在液氧泵停運(yùn)后會(huì)導(dǎo)致液氧存積蒸發(fā)，造成局部干蒸發(fā)，嚴(yán)重影響液氧泵的安全。同時(shí)發(fā)現(xiàn)液體輸送時(shí)，液體泵的回流是同時(shí)回流兩個(gè)儲(chǔ)槽，且兩儲(chǔ)槽同時(shí)使用時(shí)會(huì)由于液位差的存在，引發(fā)儲(chǔ)槽的安全隱患。

改造及效果：2014年2月，對(duì)兩只液氧罐及液氧管路進(jìn)行了氮?dú)庵脫Q，將液氧泵的回流“U”形彎改為水平的，液氧回流管道持續(xù)向上。液體輸送時(shí)只能使用和回流同一個(gè)儲(chǔ)槽。同時(shí)規(guī)定嚴(yán)禁兩液體罐并聯(lián)使用，防止液位差造成的負(fù)壓，影響液氧罐安全運(yùn)行。

后備液體泵經(jīng)過(guò)改造后試車，安全隱患徹底消除，系統(tǒng)運(yùn)行平穩(wěn)，液氧蒸發(fā)輸送能力達(dá)到設(shè)計(jì)的60 000 m3/h。

4 結(jié)束語(yǔ)

萊鋼60000 m3/h經(jīng)過(guò)6個(gè)月的試車，截止到4月底，各項(xiàng)技術(shù)指標(biāo)均達(dá)到設(shè)計(jì)產(chǎn)能，通過(guò)試車，及時(shí)發(fā)現(xiàn)和暴露了設(shè)備缺陷，整改了多項(xiàng)對(duì)系統(tǒng)調(diào)試存在嚴(yán)重影響的缺陷，優(yōu)化機(jī)組操作方案，提升試車效率，保證了60 000 m3/h制氧機(jī)組調(diào)試工作的有序推進(jìn)，同時(shí)也為其他制氧機(jī)組調(diào)試提供了經(jīng)驗(yàn)，對(duì)助推企業(yè)效益提升具有良好的示范作用。

Commissioning of the 60 000 m3/h Oxygen Generator of Laiwu Steel

KONG Fankui,TIAN Xiande,WANG Jun,PAN Xinqing,XU Bo
(Laiwu Tianyuan Gases Company,Laiwu,Shandong 271126,China)

The characteristics and technological index of the 60 000 m3/h oxygen generator of Laiwu Steel are introduced.Problems occurring during commissioning were summarized, causes of the problems were analyzed,rectification and control measures were drawn up and operation scheme was perfected.As a result,test running of the generator was steadily pushed forward and the unit reached production capacity according to schedule.

oxygen generator;commissioning;cause analysis;rectification measure;effect

TB657.7

B

1006-6764(2014)09-0025-04

2014－05－21

孔凡魁（1972－），男，大學(xué)學(xué)歷，工程師，現(xiàn)從事制氧技術(shù)管理工作。