施振東

（中鐵十六局集團有限公司北京軌道交通工程建設有限公司，北京市 101100)

0 引言

在城市地鐵規(guī)劃設計中，上下行隧道之間通常設置聯(lián)絡通道。聯(lián)絡通道施工時，不僅需要考慮自身結構的穩(wěn)定和地面建構筑物的安全，而且要確保主隧道的穩(wěn)定，聯(lián)絡通道的安全防護系數(shù)遠遠不如主隧道完備。因此，聯(lián)絡通道施工時通常要對施工區(qū)域土體進行加固處理，以保證施工的安全及減小對周圍環(huán)境的影響。凍結法是在地層中按預定間隔埋設凍結管，通過其中的冷卻液循環(huán)，使管周圍地層中的孔隙水以管為中心生成年輪形柱狀圖。近年來，隨著城市地下軌道交通的迅猛發(fā)展，凍結法工藝已被廣泛應用于上海、北京、深圳、杭州等城市地鐵工程施工中。

單排管凍結是目前應用較多且理論研究比較成熟的方法，美國學者Sanger&Sayles基于經(jīng)驗給出了單排管凍土帷幕溫度場的簡化計算方法，并在實際工程中得到一定的應用。但該經(jīng)典公式?jīng)]有考慮溫度沿軸面上的變化，使其計算結果與實際工程存在較大誤差。

采用ANSYS軟件分析了單排管溫度場的分布規(guī)律，分析了Sanger&Sayles經(jīng)典公式的主要缺陷并進行了修正，使其能考慮溫度沿軸面上的變化。

1 Sanger&Sayles經(jīng)典公式簡介

Sanger&Sayles經(jīng)典公式將單排管溫度場的發(fā)展分為兩個階段（見圖1）：第一階段是凍土柱圍繞單獨的凍結管發(fā)展；第二階段是凍土柱交圈并隨時間凍土墻不斷發(fā)展變厚。同時，假定第一階段溫度在凍結區(qū)和未凍區(qū)上成對數(shù)曲線發(fā)展；第二階段溫度在凍結區(qū)成直線分布，在未凍結區(qū)呈對數(shù)曲線分布（見圖2），并且給出了各個階段溫度場表達式。

圖1 Sanger&Sayles單排管模型溫度場計算簡化圖

圖2 Sanger&Sayles單排管模型溫度分布曲線圖

在圖2中，vs是凍結管溫度與水的冰點溫度之差，計算中取絕對值；v0是土體初始溫度與水的冰點溫度之差，計算中取絕對值；Z是凍土與未凍土的分界線與凍結管軸線之間的距離，即單側凍土厚度；v1是距離凍結管中心距離為z1處的土體溫度；v2是距離凍結管中心距離為z2處的土體溫度；a（ar）是凍結影響范圍系數(shù)，一般取4.5到5，建議取5，對數(shù)曲線的表達式如式（1）所列：

Sanger&Sayles公式認為凍土幾何交圈時，凍土柱體單側凍土厚度為：δ=0.79S/2（S為凍結管間距），如圖2所示；在幾何交圈以后采用式（1）和圖2來計算單排凍結管溫度場分布。

2 單排管凍土溫度場數(shù)值模擬

大型通用有限元軟件ANSYS在熱力學計算方面可以清晰、直觀地反映凍結壁溫度場情況，與工程監(jiān)測結果比較符合，所以本文采用ANSYS軟件作為數(shù)值分析工具。

溫度場分布是隨時間變化的，且凍土帷幕的厚度也是隨時間逐漸發(fā)展的。為全面了解溫度場的時空規(guī)律，采用瞬態(tài)導熱模型分析單排管的二維溫度場。模型及參數(shù)的選取如下：

（1）單元采用2維4節(jié)點熱實體單元plane55。

（2）土體的材料如表1所列。

表1 土體計算參數(shù)表

（3）土體初始溫度為18℃，凍結管表面施加隨時間變化的荷載（10 d降到-26℃；15 d降到-30℃）。

（4）為了充分考慮凍結法的溫度影響空間，設定模型大小為：在沿凍結管布置方向上為[（n-1）×l+10]m，在垂直方向為10 m，凍結管管徑為0.108 m。其中，n為凍結管個數(shù)，l為凍結管軸心間距。

凍結管間距為1.0m時的有限元模型的網(wǎng)格劃分及最后時間步的溫度場分布如圖3、圖4所示。

圖3 有限元計算網(wǎng)格示意圖

圖4 凍結30 d時溫度場分布示意圖

3 Sanger&Sayles經(jīng)典公式的缺陷

在實際工程中，凍結管的間距一般在0.5 m～1.5 m；凍土帷幕相對厚度采用表示（ξ為主面單側的最大凍土厚度；l為凍結管間距），其值一般控制在0.5～1.5。為了較好地驗證Sanger&Sayles公式，分別設置凍結管間距為0.5 m，1.0 m，1.5 m，分別考察其在不同凍結厚度時的溫度分布，并與Sanger&Sayles公式計算結果對比分析，整理成如圖5所示。

圖5 l=1.5時主面溫度數(shù)值計算結果與公式對比曲線圖

從l=1.5時數(shù)值計算的結果可知，單排管凍土溫度場在主面上的溫度分布曲線不同，與實際不符。對比數(shù)值計算結果和公式結果可知，隨著凍結厚度的增大，凍結區(qū)的溫度差別逐漸減少；在主面上公式的誤差小于界面誤差。因此，垂直于軸面方向的溫度場可以近似采用線性擬合，其誤差在工程允許范圍內(nèi)。

4 Sanger&Sayles經(jīng)典公式的修正

基于上述對比分析結果，對Sanger&Sayles公式凍結區(qū)域部分進行修正，對t0、l0的函數(shù)形式推導如下。

（1）t0的形式假定如式（2）所列：

圖6 α與ξ/l近似關系曲線圖（l=1.5 m）

假定 β 與l近似成線性，以1.5 m的凍結管間距為基準，擬合線性關系如式（4）所列：

（2）l0的形式假定如式（5）所列：

5 Sanger&Sayles修正公式的驗證

表2 不同工況計算結果表

圖7 溫度沿軸面變化曲線圖（l=0.5 m）

由此可見，修正的Sanger&Sayles公式能夠較好地反映溫度沿軸面方向的變化，克服了原有公式假定溫度沿軸面不變的缺陷。這種修正能夠更真實地反映實際的溫度場，并且形式簡單，方便計算整個凍結場的平均溫度。

6 Sanger&Sayles修正公式的平均溫度計算方法

修正的Sanger&Sayles公式假定溫度場沿軸面方向呈現(xiàn)梯形分布，而在垂直于軸線方向凍結區(qū)域內(nèi)呈現(xiàn)直線分布，因此當采用修正的Sanger&Sayles公式計算人工凍土溫度場是不涉及積分，只涉及簡單的運算，方法簡單方便。

人工凍結場的平均溫度的簡化公式為：

表3 平均溫度計算結果匯總表

7 結論

本文分析了Sanger&Sayles經(jīng)典公式的不足和缺陷，然后對其進行修正。總結如下:Sanger&Sayles經(jīng)典公式假定溫度沿軸面方向為定值，是產(chǎn)生Sanger&Sayles公式計算結果存在較大的誤差的主要原因。修正的Sanger&Sayles公式假定在凍結區(qū)區(qū)域，沿軸面方向上為梯形分布，垂直于軸面方向上為直線分布。修正的Sanger&Sayles公式能夠較好地反映實際的凍結溫度分布。

[1] 陳文豹,湯志斌.潘集礦區(qū)凍結壁平均溫度及凍結孔布置圈徑的探討[J]．煤炭學報，1982，(1)：46-52．

[2] Sanger F J,Sayles F.H.Thermal and rheological computations forartificially frozen ground construction[J].Engineering Geology,1979,13(1-4):311-337.

[3] 劉瑞鋒,胡向東,皮愛如.人工二次凍融土熱力學參數(shù)試驗[J].煤炭學報,2008,33(5):518-521.

[4] 楊波,丁文其,胡向東,等.單排管凍土帷幕平均溫度控制參數(shù)敏感性分析[J].地下空間與工程學報,2012.