侯英,丁亞卓,印萬忠, ,姚金,羅溪梅,王余蓮,孫大勇
(1.東北大學(xué) 資源與土木工程學(xué)院,遼寧 沈陽,110004;2.成都利君實業(yè)股份有限公司,四川 成都,610045;3.福州大學(xué) 紫金礦業(yè)學(xué)院,福建 福州,350108)
Matrix Laboratory(MATLAB)是一種功能十分強大、運算效率很高的數(shù)字工具軟件。它擁有圖形用戶界面(graphical user interface,GUI)[1],使用戶可以更加輕松地實現(xiàn)數(shù)據(jù)交互式顯示。高壓輥磨機是一種新型高效的破碎設(shè)備,具有單位破碎能耗和鋼耗低、處理能力強、占地面積小等特點。經(jīng)高壓輥磨機粉碎的產(chǎn)品粒度小、分布均勻[2?10]。粉碎產(chǎn)品內(nèi)部可產(chǎn)生大量微裂紋,能夠有效降低 Bond 球磨功指數(shù),節(jié)能效果明顯[11]。獲得準(zhǔn)確的 Bond球磨功指數(shù)對球磨機的選型十分重要,一方面可以避免選擇球磨機過小而達(dá)不到生產(chǎn)要求,造成跑粗現(xiàn)象,使磨礦后的礦物單體解理度減小,造成后續(xù)的選別指標(biāo)降低;另一方面也可避免選擇球磨機過大而浪費巨大的能耗。段希祥等[12]指出:當(dāng)磨礦細(xì)度細(xì)到一定程度時,Bond球磨功指數(shù)有增加的趨勢,并提出了磨礦細(xì)度修正系數(shù)的計算公式來解決這一問題。但是,Bond提出的磨礦細(xì)度修正系數(shù)是根據(jù)傳統(tǒng)破碎產(chǎn)品得出的結(jié)論。針對高壓輥磨產(chǎn)品的 Bond球磨功指數(shù)隨著磨礦細(xì)度的變化而變化的規(guī)律還未見報道。為此,本文作者根據(jù) Bond球磨功指數(shù)的試驗結(jié)果求出適合于西藏墨竹工卡邦鋪鉬銅礦高壓輥磨產(chǎn)品的Bond磨礦細(xì)度修正系數(shù)K5,并根據(jù)試驗與計算結(jié)果應(yīng)用MATLAB建立計算Bond球磨功指數(shù)的圖形用戶界面。
高壓輥磨試驗選用CLM?25?10型高壓輥磨機,壓輥直徑為250 mm,壓輥寬度為100 mm,輥面壓力為0~7 N/mm2,輥面速度為0~0.52 m/s,工作輥間距為4~7mm。
設(shè)置高壓輥磨機的工作參數(shù),高壓輥輥面壓力設(shè)定為 5.5 N/mm2,無壓啟動設(shè)備,將物料堆滿料倉。加壓后迅速打開下料口使物料落入兩壓輥之間,試驗完成后對粉碎產(chǎn)品進行打散,用孔徑3.2 mm的篩子進行篩分,篩上產(chǎn)品返回高壓輥磨機進行輥壓,篩下產(chǎn)品混勻、縮分、取樣。
傳統(tǒng)破碎試驗選用顎式破碎機,將物料給入顎式破碎機,用孔徑為3.2 mm的篩子進行篩分,篩上產(chǎn)品返回顎式破碎機,篩下產(chǎn)品混勻、縮分、取樣。
對2種全閉路試驗的產(chǎn)品進行不同目標(biāo)粒度下的Bond球磨功指數(shù)的測定。應(yīng)用MATLAB7.1軟件進行圖形用戶界面設(shè)計。
試驗原料為西藏墨竹工卡邦鋪鉬(銅)礦細(xì)碎產(chǎn)品。
裂縫假說是于 1952年提出的介于面積假說和體積假說之間的一種破碎理論[13]。
Bond對裂縫假說的解釋為:破碎物料時外力所做的功先是使物體變形,當(dāng)變形超過一定限度后即生成裂縫,儲存在物體內(nèi)的變形能促使裂縫擴展并生成斷面。輸入功的有用部分為新生表面上的表面能,其他部分成為熱損失,因此,破碎所需的功應(yīng)考慮變形能和表面能2項。變形能和體積成正比,而表面能與表面積成正比。假定等量考慮這2項,破碎所需的功應(yīng)當(dāng)與體積 V和表面積 S的幾何平均值成正比,即與成正比。對于單位體積的物體,就是與(其中,D為直徑)成正比。根據(jù)Bond的解釋,Bond破碎理論的數(shù)學(xué)表達(dá)式為
式中:W為將單位質(zhì)量物料從粒度為F破碎到粒度為P時所需的能量,(kW·h)/t;Wi為Bond球磨功指數(shù),(kW·h)/t;P為80%的排料所能通過的篩孔孔徑,μm;F為80%的給料所能通過的篩孔孔徑,μm。
對高壓輥磨產(chǎn)品和傳統(tǒng)破碎產(chǎn)品全閉路粉碎的?3.2 mm鉬銅礦石進行 Bond球磨功指數(shù)試驗(目標(biāo)粒度為0.45,0.18,0.15,0105和0.07 4 mm)。
高壓輥磨產(chǎn)品和傳統(tǒng)破碎產(chǎn)品的 Bond球磨功指數(shù)按照式(2)進行計算[14]:
式中:Pi為試驗篩孔孔徑,μm;Gbp為磨礦平衡時球磨機單轉(zhuǎn)新生成的小于試驗篩孔的粒級物料的質(zhì)量,g;P80為產(chǎn)品中 80%物料通過的粒度,μm;F80為給料中80%物料通過的粒度,μm。計算結(jié)果如圖1和表1所示。
圖1 高壓輥磨和傳統(tǒng)破碎產(chǎn)品在的Bond球磨功指數(shù)Fig.1 Work index of ball mill of crushing products by HPGR and traditional crushing
表1 Bond球磨功指數(shù)計算結(jié)果Table 1 Test results of Bond work index of ball mill
由圖1可以看出:高壓輥磨產(chǎn)品的Bond球磨功指數(shù)在目標(biāo)粒度為 0.45~0.15 mm時比較平緩,在0.15~0.074 mm區(qū)間內(nèi)逐漸增加;傳統(tǒng)碎磨產(chǎn)品的Bond球磨功指數(shù)在目標(biāo)粒度在0.45~0.105 mm時比較平緩,在0.105~0.074 mm區(qū)間內(nèi)逐漸增加。
高壓輥磨產(chǎn)品的 Bond球磨功指數(shù)與傳統(tǒng)碎磨產(chǎn)品相比,在目標(biāo)粒度為0.45,0.18,0.15,0.105和0.074 mm時降低的幅度分別為16.08%,15.38%,14.99%,9.09%和9.19%;隨著目標(biāo)粒度的減小,Bond球磨功指數(shù)降低的幅度逐漸減小,高壓輥磨機的節(jié)能效果減小。
由表1可以看出:與傳統(tǒng)碎磨產(chǎn)品相比,高壓輥磨產(chǎn)品在目標(biāo)粒度大于 0.15 mm時的節(jié)能效果更明顯,此時高壓輥磨產(chǎn)品中粒度為0.074 mm的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為 60.22%,因此,高壓輥磨產(chǎn)品在磨礦細(xì)度(粒度0.074 mm的礦石含量)小于60%時的節(jié)能效果更明顯。
磨機生產(chǎn)率計算法,一般包括如下步驟[12]:(1) 進行礦石可磨性試驗,求出礦石的功指數(shù)Wi;(2) 應(yīng)用Bond公式引入相應(yīng)的效率校正系數(shù),求出磨機的單位功耗Wc;(3) 由磨機單位功耗Wc及處理量Q求出磨礦所需的總功率根據(jù)總功率及制造廠給出的磨機小齒輪軸功率計算磨機數(shù)量及規(guī)格;(5)根據(jù)小齒輪軸輸入功率算出電機功率并按電機系列選電機。
根據(jù)Bond論述,Rowland整理出8個效率修正系數(shù)[15]。修正后的Bond功耗計算式定義見式(3),修正后Bond球磨功指數(shù)定義見式(4)。
式中:Wc為磨機的單位功耗,(kW·h)/t;W修為修正后的功指數(shù),(kW·h)/t;K1為干式磨礦系數(shù);K2為開路球磨系數(shù);K3為直徑系數(shù);K4為給礦過大顆粒系數(shù);K5為磨礦細(xì)度修正系數(shù);K6為棒磨機破碎比修正系數(shù);K7為球磨機破碎比修正系數(shù);K8為棒磨機修正系數(shù)。
在目標(biāo)粒度大于 0.15 mm時,高壓輥磨產(chǎn)品的Bond球磨功指數(shù)幾乎為常數(shù),傳統(tǒng)破碎產(chǎn)品的Bond球磨功指數(shù)在目標(biāo)粒度大于0.105 mm時為一穩(wěn)定值。在目標(biāo)粒度低于上述的目標(biāo)粒度時,Bond球磨功指數(shù)呈逐漸增加的趨勢。
高壓輥磨產(chǎn)品和傳統(tǒng)碎磨產(chǎn)品的變化趨勢不一致。因為 Bond的經(jīng)驗公式是根據(jù)一般破碎設(shè)備得出結(jié)論,Bond磨礦細(xì)度修正系數(shù)也是針對一般設(shè)備得出的結(jié)論,因此,Bond磨礦細(xì)度修正系數(shù)不適用于高壓輥磨產(chǎn)品,需要根據(jù)試驗結(jié)果來求出適合于高壓輥磨產(chǎn)品的磨礦細(xì)度修正系數(shù)。這樣選擇球磨機的時候才能更準(zhǔn)確,避免以下現(xiàn)象發(fā)生:選擇球磨機過小而達(dá)不到生產(chǎn)要求,造成跑粗現(xiàn)象,而使磨礦細(xì)度變粗,達(dá)不到設(shè)計要求;磨礦后的礦物單體解理度減小,造成后續(xù)的選別指標(biāo)不達(dá)標(biāo),從而影響最后的經(jīng)濟效益;也可避免選擇球磨機過大而浪費巨大的能耗。磨礦作業(yè)所耗費的電能在選礦廠的電能中占有很大的比例,據(jù)統(tǒng)計約占選礦能耗的 30%~70%[16],因此,正確選擇球磨機顯得尤為重要。
考慮磨礦細(xì)度系數(shù)對 Bond功指數(shù)的影響。傳統(tǒng)破碎產(chǎn)品的磨礦細(xì)度系數(shù)K5只在細(xì)磨下使用,通常用于80%磨礦產(chǎn)品通過孔徑75 μm或更小的情況。Bond根據(jù)試驗得出K5的計算式為
式中:濕式細(xì)磨K5最大值為5。
根據(jù)上述 Bond磨礦細(xì)度修正系數(shù)計算邦鋪鉬銅礦石傳統(tǒng)碎磨產(chǎn)品在目標(biāo)粒度為 0.074mm時的修正Bond功指數(shù)為11.100 (kW·h)/t(按照目標(biāo)粒度為0.105 mm進行修正)、11.274 (kW·h)/t(按照目標(biāo)粒度為0.15 mm進行修正)、11.261 (kW·h)/t(按照目標(biāo)粒度為0.18 mm進行修正)和11.305 (kW·h)/t(按照目標(biāo)粒度為0.45 mm進行修正)。而實際測定的Bond功指數(shù)為11.588(kW·h)/t。這4個修正的Bond球磨功指數(shù)與實際測定的Bond球磨功指數(shù)比較接近,說明Bond磨礦細(xì)度修正系數(shù)是合理的。
因為 Bond的經(jīng)驗公式是根據(jù)一般破碎設(shè)備得出結(jié)論,Bond球磨功指數(shù)適用于傳統(tǒng)破碎產(chǎn)品,而要想Bond球磨功指數(shù)適用于高壓輥磨產(chǎn)品,就需要調(diào)整磨礦細(xì)度系數(shù)K5。
根據(jù)高壓輥磨產(chǎn)品的 Bond球磨功指數(shù)在目標(biāo)粒度為0.45~0.15 mm時,為一穩(wěn)定常數(shù),在0.15~0.074 mm時逐漸上升。根據(jù)這種情況,對Bond磨礦細(xì)度修正系數(shù)K5進行修正。
式中:a和b為系數(shù)。修正后的Bond功指數(shù)為
當(dāng)目標(biāo)粒度為0.15 mm時,對粒度為0.105 mm的Bond球磨功指數(shù)進行修正,此時W修為目標(biāo)粒度為0.105 mm時的試驗值;Wi為目標(biāo)粒度為0.18 mm時的試驗值;P80為目標(biāo)粒度為0.105 mm時球磨功指數(shù)產(chǎn)品粒度80%物料通過的篩孔孔徑。將表1中數(shù)值代入式(6)得:
當(dāng)目標(biāo)粒度為0.15 mm時,對0.074 mm的Bond功指數(shù)進行修正,此時,W修為目標(biāo)粒度為0.074 mm時的試驗值,Wi為目標(biāo)粒度為0.15 mm時的試驗值,P80為目標(biāo)粒度為 0.074 mm 時球磨功指數(shù)產(chǎn)品粒度80%物料通過的篩孔寬。將表1中的數(shù)值代入式(6)得:
聯(lián)立式(8)和(9)得:a=15.7;b=1.1378。因此,根據(jù)試驗結(jié)果求得的適用于西藏墨竹工卡邦鋪鉬銅礦的高壓輥磨產(chǎn)品的 Bond磨礦細(xì)度修正系數(shù) K5的計算式為
高壓輥磨產(chǎn)品的 Bond磨礦細(xì)度修正系數(shù)適用于80%磨礦產(chǎn)品通過120 μm或更小孔徑的情況。
本程序采用MATLAB 7.1軟件編寫,界面布置如圖2所示,程序運行界面如圖3所示。在圖2中2個“計算”按鈕的回調(diào)函數(shù)分別為計算 Bond球磨功指數(shù)與修正后的Bond球磨功指數(shù)的程序。
首先對高壓輥磨產(chǎn)品的P80和產(chǎn)品粒徑小于0.074 mm礦石質(zhì)量分?jǐn)?shù)進行曲線擬合,找到P80與礦石質(zhì)量分?jǐn)?shù)之間的關(guān)系,為兩者的相互轉(zhuǎn)化建立數(shù)學(xué)模型,應(yīng)用MATLAB的cftool函數(shù)進行曲線的擬合,P80與粒度小于0.074 mm礦石質(zhì)量分?jǐn)?shù)之間的擬合曲線如圖4所示,計算程序如下:
clear(清除設(shè)置)
cftool(數(shù)據(jù)的函數(shù)擬合命令)
擬合的函數(shù)形式如下:
式中:d為不同目標(biāo)粒度下,Bond球磨功指數(shù)產(chǎn)品粒徑為粒度小于0.074 mm的礦石質(zhì)量分?jǐn)?shù),%;p1,p2和q1為回歸系數(shù)。
擬合結(jié)果為 p1=1.887,p2=4586,q1=?18.25,R2=0.996 9,R2為相關(guān)系數(shù),R2越接近1,擬合效果越好。
首先根據(jù)式(2)建立高壓輥磨產(chǎn)品的Bond球磨功指數(shù)的計算程序,程序代碼如下(%后為對程序的解釋):
function jisuan1_Callback(hObject, eventdata,handles)
a=get(handles.edit1,'string'); %讀取目標(biāo)粒度中的字符串
圖2 界面布置Fig.2 Arrangement of interface
圖3 程序運行界面Fig.3 program operation interface
圖4 產(chǎn)品中P80與粒度小于0.074 mm的礦石質(zhì)量分?jǐn)?shù)之間的擬合曲線Fig.4 Fitting curve between P80 and content of ore with below 0.074 mm in products
b=get(handles.edit2,'string'); %讀取可磨度中的字符串
c=get(handles.edit3,'string'); %讀取產(chǎn)品粒度P80中的字符串
d=get(handles.edit5,'string'); %讀取給料粒度中F80的字符串
total=49.04/((str2double(a))^0.23*(str2double(b))^0.82*(10/((str2double(c)^0.5))-10/((str2double(d)^0.5))));%根據(jù)式(2)計算功指數(shù)
e=num2str(total); %把功指數(shù)的數(shù)據(jù)轉(zhuǎn)換成字符串
set(handles.edit6,'string',e) %輸出功指數(shù)的數(shù)據(jù)
guidata(handles.edit6, handles);
然后根據(jù)式(10)建立對高壓輥磨產(chǎn)品進行修正后的Bond球磨功指數(shù)計算程序,程序代碼如下:
function jisuan2_Callback(hObject, eventdata,handles)
f=get(handles.edit7,'string'); %讀取要求達(dá)到的產(chǎn)品細(xì)度(?0.074 mm含量)中的字符串
h=get(handles.edit3,'string'); %讀取產(chǎn)品粒度P80中的字符串
i=get(handles.edit6,'string'); %讀取功指數(shù)中的字符串
if str2double(h)>120
j=str2double(i);
else
j=str2double(i)*(1.131*str2double(h))/(str2double(h)+15.7);
end %如果產(chǎn)品粒度大于120 μm,j=功指數(shù)中的數(shù)據(jù),否則把j按照磨礦細(xì)度修正系數(shù)進行修正。
g=(1.887*str2double(f)+4586)/(str2double(f)?18.25); %按照輸入的?0.074 mm含量計算要求達(dá)到的P80
if g>120
k=j;
else
k=j*(g+15.7)/(1.131×g);
end %如果產(chǎn)品粒度大于120 μm,k為修正后功指數(shù)中的數(shù)據(jù),否則把k按照磨礦細(xì)度修正系數(shù)進行修正。
l=num2str(k); %把修正后的功指數(shù)轉(zhuǎn)換成字符串
set(handles.edit8,'string',l) %輸出修正后的功指數(shù)
guidata(handles.edit8, handles);
根據(jù)程序計算的 Bond球磨功指數(shù)與應(yīng)用 Excel計算的功指數(shù)完全一致,為了達(dá)到要求的磨礦細(xì)度時,對球磨功指數(shù)進行修正的結(jié)果與試驗值如表2所示。
表2 Bond球磨功指數(shù)試驗值與程序計算值Table 2 Test values and program calculation values
由表2可以看出:計算結(jié)果與試驗值的相對誤差較小,屬于曲線的擬合誤差,因此,此程序的設(shè)計是合理的。
(1) 當(dāng)目標(biāo)粒度為 0.45,0.18,0.15,0.105和 0.074 mm時,高壓輥磨產(chǎn)品的Bond球磨功指數(shù)比傳統(tǒng)破碎產(chǎn)品分別降低 16.08%,15.37%,14.99%,9.09%和9.19%。隨著目標(biāo)粒度的減小,Bond球磨功指數(shù)降低的幅度逐漸減小,高壓輥磨機的節(jié)能效果減小。高壓輥磨產(chǎn)品在磨礦細(xì)度(粒度小于0.074 mm的礦石質(zhì)量分?jǐn)?shù))小于60%時的節(jié)能效果更明顯。
(2) 根據(jù)對邦鋪鉬銅礦石高壓輥磨產(chǎn)品進行的Bond球磨功指數(shù)的試驗,可以確定適用于高壓輥磨產(chǎn)品的磨礦細(xì)度系數(shù)K5為
(3) 應(yīng)用MATLAB建立的高壓輥磨產(chǎn)品Bond球磨功指數(shù)計算的圖形用戶界面可以很方便地計算高壓輥磨產(chǎn)品的 Bond球磨功指數(shù)和要求達(dá)到任何磨礦細(xì)度時的Bond球磨功指數(shù),計算精確度高。
[1]陳垚光, 毛濤濤, 王正林, 等.精通 MATLAB GUI設(shè)計[M].北京: 電子工業(yè)出版社, 2008: 1?5.CHEN Yaoguang, MAO Taotao, WANG Zhenglin, et al.Proficient in MATLAB GUI design[M].Beijing: Electronic Industry Press, 2008: 1?5.
[2]Altun O, Benzer H, Dundar H, et al.Comparison of open and closed circuit HPGR application on dry grinding circuit performance[J].Minerals Engineering, 2011, 24: 267?275.
[3]Aydogan N K A, Benzer H.Comparison of the overall circuit performance in the cement industry: High compression milling vs.ball milling technology[J].Minerals Engineering, 2011, 24:211?215.
[4]van der Meer E P, Gruendken A.Flowsheet considerations for optimal use of high pressure grinding rolls[J].Minerals Engineering, 2010, 23: 663?669.
[5]Benzer H, Aydogan N K A, Dündar H.Investigation of the breakage of hard and soft components under high compression:HPGR application[J].Minerals Engineering, 2011, 24: 303?307.
[6]Kodali P, Dhawan N, Depci T, et al.Particle damage and exposure analysis in HPGR crushing of selected copper ores for column leaching[J].Minerals Engineering, 2011, 24:1478?1487.
[7]Tavares L M.Particle weakening in high-pressure roll grinding[J].Minerals Engineering, 2005, 18: 651?657.
[8]Torres M, Casali A.A novel approach for the modeling of high-pressure grinding rolls[J].Minerals Engineering, 2009, 22:1137?1146.
[9]Namik A A , Levent E, Hakan B.High pressure grinding rolls(HPGR) applications in the cement industry[J].Minerals Engineering, 2006, 19: 130?139.
[10]郭小飛, 袁致濤, 嚴(yán)洋, 等.攀西釩鈦磁鐵礦高壓輥磨粉碎試驗[J].金屬礦山, 2011(5): 85?88.GUO Xiaofei, YUAN Zhitao, YAN Yang, et al.Crushing test of V-Ti magnetite from Panxi by high pressure grinding roller[J].Metal Mine, 2011(5): 85?88.
[11]袁致濤, 郭小飛, 嚴(yán)洋, 等.攀西釩鈦磁鐵礦高壓輥磨的產(chǎn)品特性[J].東北大學(xué)學(xué)報: 自然科學(xué)版, 2012, 33(1): 124?127,132.YUAN Zhitao, GUO Xiaofei, YAN Yang, et al.Product characteristics of vanadium-titanium magnetite from Panxi by high pressure grinding roller[J].Journal of Northeastern University: Natural Science, 2012, 33(1): 124?127, 132.
[12]段希祥.碎礦與磨礦[M].2版.北京: 冶金工業(yè)出版社, 2006:179?180, 202?206.DUAN Xixiang.Crushing and grinding[M].2nd ed.Beijing:Metallurgical Industry Press, 2006: 179?180, 202?206.
[13]謝廣元.選礦學(xué)[M].徐州: 中國礦業(yè)大學(xué)出版社, 2001:59?63.XIE Guangyuan.Mineral processing[M].Xuzhou: China University of Mining and Technology Press, 2001: 59?63.
[14]魏德州.固體物料分選學(xué)[M].2版.北京: 冶金工業(yè)出版社,2009: 26?29.WEI Dezhou.Separation of solid materials[M].2nd ed.Beijing:Metallurgical Industry Press, 2009: 26?29.
[15]吳建明.Bond粉磨功指數(shù)研究與應(yīng)用的進展[J].有色設(shè)備,2005(3): 1?3.WU Jianming.Progress in research and application of Bond grinding work index[J].Non-Ferrous Metallurgical Equipment,2005(3): 1?3.
[16]伊英紅, 李向陽.拋落式工作球磨機功率計算[J].有色礦冶,2009, 25(2): 70?71.YI Yinghong, LI Xiangyang.Power calculation of the ball mill operated at high speed[J].Non-Ferrous Mining and Metallurgy,2009, 25(2): 70?71.