王天雄 上海電氣核電設(shè)備有限公司 (201306）

王天雄（1986年～），男 ，學(xué)士， 助理工程師，主要從事第三代核電制造技術(shù)。

1 卷板及過卷的產(chǎn)生

1.1 產(chǎn)品介紹

某反應(yīng)堆壓力殼部件由5節(jié)筒體組焊而成，其中每一節(jié)筒體由2塊鋼板拼接后卷制成形，尺寸見表1。從筒體的內(nèi)徑可知，該筒體屬于超大型筒體，其制造難度遠(yuǎn)大于普通筒體。

1.2 卷板工藝

卷板指采用滾壓的方法彎曲平板，最終形成滿足尺寸要求的筒體的一種制造方法。傳統(tǒng)的卷板工藝包含以下工序：劃線、平板拼接、預(yù)彎、切除直段、加工坡口、合攏焊接、復(fù)矯圓。其中，預(yù)彎工序是決定筒體成形后圓度的重要工序。預(yù)彎過程包括壓頭和預(yù)卷。壓頭就是采用局部下壓的方法將鋼板最難以成形的兩端壓制成形的過程。預(yù)卷就是采用滾壓的方式使筒體初步成形，筒體預(yù)彎過程見圖1。

圖1 筒體預(yù)卷

1.3 過卷狀態(tài)

過卷指的就是在預(yù)卷的過程中下壓力過大，使筒體成形后曲率大大超出要求的質(zhì)量事故。由于組成筒體的兩塊鋼板屈服強(qiáng)度不同，卷板機(jī)操作人員操作不慎，造成筒體預(yù)卷后一端過卷，如過卷弧長為4 800mm，過卷半徑最小約為R2 422mm，見圖2。

圖2 過卷狀態(tài)

1.4 過卷原因分析

出現(xiàn)過卷事故后，現(xiàn)場組織多次原因分析會(huì)議，并總結(jié)出以下四條主要原因：

(1) 缺乏超大筒體卷板經(jīng)驗(yàn)；

(2) 操作人員違反操作規(guī)程；

(3) 兩鋼板屈服強(qiáng)度有差異；

(4) 對大型筒體卷板認(rèn)識不足。

2 傳統(tǒng)過卷返修工藝

2.1 四輥卷板機(jī)矯形

四輥卷板機(jī)矯形的方法就是利用四輥卷板機(jī)夾持鋼板的一端，利用筒體的重力對其進(jìn)行矯形。由于此方法使筒體變形的力僅為筒體的重力，無法使筒體發(fā)生較大變形，所以此方法并不適用于目前的情況。四輥卷板機(jī)矯形的方法見圖3。

圖3 四輥卷板機(jī)矯形

2.2 水壓機(jī)矯形

水壓機(jī)矯形指利用大型水壓機(jī)將筒體強(qiáng)行壓制變形的方法。針對目前筒體狀態(tài)，需要利用水壓機(jī)矯形就必須將鋼板切割為兩板，才能滿足水壓機(jī)工作時(shí)的工位布置。矯形工藝如下：

(1) 將過卷的筒體鋼板側(cè)立起來，劃出鋼板拼縫位置線，氣割拼縫使2塊鋼板分開，并使用油漆筆在鋼板內(nèi)外壁和側(cè)面明示過卷區(qū)域；

(2) 將過卷鋼板采用水壓機(jī)將鋼板過卷位置（弧長4 800mm區(qū)域）矯形至約R3 000mm（見圖4，略大于筒體名義內(nèi)徑）。在矯形前，在壓機(jī)上模與鋼板之間墊以薄鋼板，避免矯形時(shí)傷及鋼板內(nèi)壁。矯形僅針對已標(biāo)記出的過卷位置，其余位置不進(jìn)行矯形；

(3) 水壓機(jī)矯形完成后，加工去除前述熱影響區(qū)（約10mm）并加工拼接坡口（包括另一塊鋼板），在鋼板兩側(cè)裝焊臨時(shí)吊耳；

(4) 利用V形鐵和墊鐵，重新拼焊2塊鋼板；

(5) 上卷板機(jī)完成卷板，并合攏縱縫。

該方案的優(yōu)點(diǎn)為：矯形成功率高，矯形效率高，無需工藝評定。但也有致命的缺點(diǎn)，即運(yùn)輸、切割、焊接、壓機(jī)矯形的成本大，且鋼板重新焊接周期長。

圖4 水壓機(jī)矯形

3 全新低成本返修工藝

3.1 工藝過程

利用現(xiàn)有的試驗(yàn)用工裝筒體及加熱裝置，制定如下全新返修方案：

(1) 吊裝過卷的上筒體4套入工裝配重筒體（重200t）中，底部接觸區(qū)域墊鐵皮保護(hù)，見圖5。

(2) 安裝電加熱裝置，加熱筒體過卷部分，溫度560~580°C。

(3) 保持溫度，行車起吊插入過卷上筒體的吊梁（吊梁與筒體之間墊鐵皮保護(hù)），使筒體過卷區(qū)域張開至曲率滿足要求。

(4) 校正后，筒體空冷至常溫，上卷板機(jī)完成預(yù)卷。

圖5 全新低成本返修方案

3.2 優(yōu)缺點(diǎn)分析

優(yōu)點(diǎn)：成本低，矯形周期短。

缺點(diǎn)：工位布置困難，方案設(shè)計(jì)難度大，對操作工要求高，可操作性較高。

3.3 可行性分析

按有限元計(jì)算結(jié)果，行車提升力為1×103kN時(shí)筒體最大應(yīng)力為452MPa，見圖6。

圖6 有限元分析

(1) 筒體板材（SA533）常溫下屈服強(qiáng)度為532 MPa。

(2) 根據(jù)實(shí)驗(yàn)SA508-3材料在560～580°C情況下屈服強(qiáng)度下降30%～40%，而筒體板材SA533與SA508-3材料化學(xué)成分、力學(xué)性能基本相同。

(3) 可以預(yù)估板材在560～580°C情況下屈服強(qiáng)度為350 MPa左右。

(4) 行車提升力為1×103kN時(shí)，就可以進(jìn)行筒體校正。

(5) 車間空余行車最大提升力150t，滿足矯形要求。

3.4 工藝評定

3.4.1 由于局部加熱矯形方案其加熱溫度僅為560～580°C，遠(yuǎn)低于材料下相變溫度（鐵素體相變溫度Ac3≈727°C）；按ASME NB-4212規(guī)定，此成形工藝屬于冷成形。

3.4.2 卷板工藝成形評定

(1) 在所有筒體中選擇三塊不同爐號的板材切取足夠大試板，在試板上直接拉伸，來模擬表面最大應(yīng)變率；

(2) 模擬拉伸后增加矯形加熱過程中的模擬加熱過程（用戶要求）與最終能夠縱縫焊接后的模擬焊后熱處理；

(3) 試板及板材上取足夠的夏氏V形缺口試樣，區(qū)分模擬前和模擬后材料在轉(zhuǎn)變區(qū)域內(nèi)的至少五種不同溫度分布下進(jìn)行夏比缺口沖擊試驗(yàn)，并按要求做落錘試驗(yàn)找出模擬試驗(yàn)后材料無塑性轉(zhuǎn)變溫度RTNDT；

(4) 繪制模擬拉伸及熱處理前與模擬試驗(yàn)后的材料制橫向膨脹量和吸收能量值的轉(zhuǎn)變曲線；

(5) 找出在用戶服務(wù)溫度下，橫向膨脹量和吸收能量的最大變化；

(6) 檢查所有板材入廠報(bào)告，查看材料在成形前是否具有足夠的沖擊性能，以補(bǔ)償由所用的評定過的成形工藝引起的沖擊性能最大損失；

(7) 此評定不僅覆蓋所有筒體卷板的材料性能評定，同時(shí)覆蓋過卷返修材料的性能評定。3.4.3卷板工藝成形評定結(jié)果

所有參數(shù)均滿足并遠(yuǎn)高于反應(yīng)堆壓力容器SA533B鋼板技術(shù)條件中對材料斷裂韌性要求；可以斷定板材在變形后（卷制成形及過卷返修）材料依然滿足沖擊性能要求，見圖7。

圖8 矯形工藝過程

3.5 過程參數(shù)

整個(gè)返修過程經(jīng)過3次加熱。第一次保溫時(shí)間2h，第二次保溫時(shí)間為3h。由于保溫時(shí)間不足，未給筒體變形足夠的變形時(shí)間，所以矯形效果不明顯。第三次矯形保溫時(shí)間16h，在確保了足夠的筒體變形時(shí)間后，矯形效果明顯。

3.6 返修結(jié)果

(1) 過卷不符合項(xiàng)已關(guān)閉；

(2) 筒體已經(jīng)拼縫、焊接并復(fù)校圓；

(3) 目前筒體尺寸達(dá)到圖樣要求。

4 小結(jié)

新方法與傳統(tǒng)方法相比對車間工裝及設(shè)備的利用更為合理。與水壓機(jī)矯形工藝相比節(jié)省約45萬元，并節(jié)省大量資源（運(yùn)輸、水壓機(jī)能源消耗、重新焊縱縫所需材料及能源）。矯形效果良好，值得推薦。

不過，雖然有高效的矯形返修工藝，但更需要加強(qiáng)對卷板操作人員的培訓(xùn)，杜絕過卷事故的發(fā)生。

[1] 中華人民共和國機(jī)械行業(yè)協(xié)會(huì).《JB/T 11195-2011水平下調(diào)式三輥卷板機(jī)》[S]中華人民共和國工業(yè)與信息化部，北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2011.

[2] 美國機(jī)械工程師協(xié)會(huì).《美國機(jī)械工程師協(xié)會(huì)鍋爐及壓力容器規(guī)范（ASME）》中文版2007版[S].中國《ASME規(guī)范產(chǎn)品》協(xié)作網(wǎng).北京：中國石化出版社, 2007.

[3] 陳超祥. SolidWorks Simulation基礎(chǔ)教程［M］.北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2012.