廖寶文,曾奕,楊皓宇
(1.上海交通大學(xué) 電子信息與電氣工程學(xué)院電氣工程系,上海 200030,2.河北工業(yè)大學(xué) 電氣工程學(xué)院,天津 300130)
母線是電站內(nèi)部的電力線路,它連接著各種電機和電器,以及傳輸電流和功率,并通過配電裝置分配電能。由于管型母線的肌膚效應(yīng)小,提高了載流量,因此目前大量使用管型母線。
當(dāng)母線發(fā)生短路故障時,因短路電流比正常工作電流大許多倍,產(chǎn)生巨大的力效應(yīng)。不僅危及母線系統(tǒng)本身的運行,而且給整個電力系統(tǒng)的安全穩(wěn)定帶來了隱患。因此母線投入使用時,必須考慮到動穩(wěn)定電流是否滿足短路電流的要求,對此,母線生產(chǎn)商很有必要提供母線的動穩(wěn)定電流。
而母線動穩(wěn)定電流的求取并無現(xiàn)成的公式可用,但是可以從設(shè)計手冊中的母線動穩(wěn)定電流校驗的方法推導(dǎo)出出廠母線的動穩(wěn)定電流計算公式,然而這些公式均是經(jīng)驗公式,在實際應(yīng)用中會有所偏差。為了得到出廠管型母線的動穩(wěn)定電流的精確計算結(jié)果,本文在Ansoft Maxwell軟件平臺上使用有限元法來求解電磁場微分方程,以求得場量、電流、電動力,通過不斷校驗得到精確的動穩(wěn)定電流計算結(jié)果。
導(dǎo)體動穩(wěn)定電流又稱導(dǎo)體的額定峰值耐受電流,是對導(dǎo)體動效應(yīng)的考核,是導(dǎo)體在規(guī)定的使用和性能條件下通過規(guī)定的電流時不因受電動力而出現(xiàn)扭曲或者變形,甚至脫離出固定的軌道。
通常的動穩(wěn)定電流是根據(jù)設(shè)計手冊的經(jīng)驗公式求得[1-3],當(dāng)通過三相電流,流過導(dǎo)體的電流會使導(dǎo)體之間產(chǎn)生電動力,通過電流I所產(chǎn)生的電動力公式如式(1)所示
其中a是相間距離單位為cm。F是所產(chǎn)生的電動力,單位為kg。Kfm為形狀系數(shù),在實際計算中,不論導(dǎo)體截面形狀如何,只要當(dāng)導(dǎo)體間距足夠大時就可取Kfm=1,例如配電裝置各相母線的間距有幾百毫米便可取為1。
根據(jù)所產(chǎn)生的電動力可以根據(jù)公式(2)求出通過電流I所產(chǎn)生的轉(zhuǎn)矩。l
是計算跨距,長度單位為cm,其值為:計算跨距=跨距-支持金具長。
由所產(chǎn)生的轉(zhuǎn)矩M便可以求出管型母線在通過電流I的情況下所產(chǎn)生的彎曲應(yīng)力σ,根據(jù)公式(3)可以求出管型母線的彎曲應(yīng)力。
其中W為母線截面抗彎矩系數(shù)。母線截面抗彎矩系數(shù)與母線材料無關(guān),與母線形狀跟大小有關(guān)。
對于管型母線的截面抗彎矩系數(shù)可以根據(jù)公式(4)求出,其中D為管型母線的外徑,d為管型母線的內(nèi)徑。
為了確保管型母線能夠安全工作,母線工作時的最大電流所產(chǎn)生的彎曲應(yīng)力不應(yīng)該超過母線材質(zhì)本身的最大允許應(yīng)力,即σ≤σcu
據(jù)此可以求出管型母線工作時候所能承受的最大電流,即動穩(wěn)定電流。
根據(jù)公式(1)、(2)、(3)、(4)可以得出動穩(wěn)定電流的計算公式,如式(5)所示。
根據(jù)公式(5)可以算出動穩(wěn)定電流,即管型母線所能承受的最大短路峰值電流。
公式(5)是根據(jù)電氣設(shè)計手冊上的經(jīng)驗公式所推導(dǎo)得出的動穩(wěn)定電流的計算公式,為了驗證是否準(zhǔn)確,可使用有限元法檢驗管型母線通過該電流時產(chǎn)生的電動力是否會對管型母線造成損壞。[4-5]
在Ansoft Maxwell中建立在x-y平面的2D模型[6],三相母線通過三相電流,相位相差120°。母線截面位于x-y平面內(nèi),矢量磁位AZ滿足二維電磁場微分方程
將管型母線截面離散化后在x-y平面內(nèi)對進行網(wǎng)格剖分,使用剖分方法為母線及其周圍剖分密度大,網(wǎng)格較小,遠離母線的地方網(wǎng)格較大,這樣子剖分可以提高計算速度的同時又可以不影響計算精度。圖1為母線附近較精密的網(wǎng)格剖分,從圖1中可以看到,離母線越近,剖分越細致。
將管型母線截面離散化后,經(jīng)過有限元分析計算,可求得離散區(qū)域內(nèi)每個節(jié)點矢量磁位Az和源電流密度Jsz的值。因此,對于任意一個單元e中的渦流密度為(x,y)= - jωσAez(x,y)。單元e中的全電流密度為i相源電流密度Jszi與渦流密度和,即(x,y)=(x,y)+Jszi。式中對任一導(dǎo)體截面積的積分就是通過這一導(dǎo)體的全電流。
為了計算作用在每個單元導(dǎo)體上的電動力,必須求得單元e內(nèi)的磁通密度。磁通密度可由矢量磁位的分布按公式Bex=和=求得。設(shè)體積元dv內(nèi)的全電流密度為J,則作用在dv上的力dF為:dF=(J·B)dv。
圖1 三相管型母線在x-y平面內(nèi)的網(wǎng)格剖分
因電流密度僅只有z方向的分量,所以磁通密度B位于整個x-y平面。又由于對稱性,電動力只有 x方向的分量,故i相導(dǎo)體單元e所受到的電動力為
將單元e中的磁通密度視為常數(shù),并且把單元e中的全電流Ie和磁通密度Bey寫成向量形式Ie=,=B帶入式(6)得單元e所受x方向力的時間函數(shù)
幾種硬導(dǎo)體的最大允許應(yīng)力選擇如下:
鋁(Al):700 kg/cm2銅(Cu):1 400 kg/cm2鋁錳合金:900 kg/cm2
母線相間距離為40 cm,母線跨距為250 cm。
以下是根據(jù)所推導(dǎo)公式(5)所計算的管型母線動穩(wěn)定電流的結(jié)果。
表1 公式法求得的管型銅母線動穩(wěn)定電流
表2 公式法求得管型鋁母線動穩(wěn)定電流
把計算結(jié)果帶入式(1)和使用有限元法即根據(jù)公式(6)計算的銅母線和鋁母線的電動力并且進行比較。相間距離是40 cm,母線跨距是250 cm。計算結(jié)果如表3表4所示。
表3 公式法與有限元法計算管型銅母線電動力
表4 公式法與有限元法計算管型鋁母線電動力
表3、表4所給出的管型母線的型號為常見的型號,通過表3、表4的數(shù)據(jù)分析可以知道公式法與有限元法的計算結(jié)果相差很少,在外徑比較小的時候,有限元法計算得到的電動力比公式法小,且外徑越小公式法得到的結(jié)果誤差越大;隨著母線的外徑的增大,有限元法計算得到的電動力比公式法計算得到的大,且外徑越大,公式法得到的結(jié)果誤差越大。
在實際計算中,使用公式法并不能得到精確的動穩(wěn)定電流,而只使用有限元法不能夠快速得到動穩(wěn)定電流。因此可以先根據(jù)公式法求出動穩(wěn)定電流近似值,再根據(jù)所求近似值使用有限元法進行電動力計算,計算結(jié)果與公式法計算電動力計算結(jié)果進行比較,看是否滿足允許誤差,如果不滿足,則對動穩(wěn)定電流進行微調(diào),視情況不同增大或者減小,再進行校驗。通過這種方法可以比較精確地計算出動穩(wěn)定電流的大小。
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