濟(jì)南沃德汽車(chē)零部件有限公司 （山東 250030） 王忠誠(chéng) 王 東 孫志剛

一、概述

隨著柴油發(fā)動(dòng)機(jī)的更新?lián)Q代，大功率的動(dòng)力驅(qū)動(dòng)挺桿需求量增加，鋼制挺桿應(yīng)運(yùn)而生，它是發(fā)動(dòng)機(jī)上的關(guān)鍵部件，在工作過(guò)程中與凸輪反復(fù)進(jìn)行高應(yīng)力的面接觸，彼此之間的摩擦力較大，挺桿與凸輪相接觸的端面為內(nèi)球面，與凸輪相對(duì)滑動(dòng)為點(diǎn)接觸，故要承受較大的接觸應(yīng)力作用。因此，挺桿應(yīng)具有力學(xué)性能為：①具有一定的強(qiáng)度和韌性。②表面有高的硬度和良好的耐磨性。③具有高的抗擦傷能力。

Cr12W屬于高耐磨鉻鋼，高碳和高鉻萊氏體鋼，具有較高的淬透性、淬硬性、強(qiáng)韌性、耐磨性，以及淬火體積變形小等特點(diǎn)，為滿足鋼制氣門(mén)挺桿的服役要求，故選用Cr12W、Cr12等材料制作鋼制挺桿。

某類(lèi)鋼制挺桿毛坯外圓為φ38.45－0－0.05mm，氮碳共滲前外圓φ38.15－0－0.03mm，成品外圓φ38－0.025－0.050mm。其熱處理后的基體硬度≥43HRC，內(nèi)孔橢圓變形量在0.05mm以?xún)?nèi)。在液體氮碳介質(zhì)中進(jìn)行表面處理后，滲層深度≥0.033mm，表面硬度≥850HV0.2，脆性小于2級(jí)。

二、鋼制挺桿熱處理缺陷與產(chǎn)生原因

鋼制挺桿采用Cr12W鋼制造，其壁厚為2mm，為薄壁零件，其工藝流程為：下料→加熱→熱擠壓→球化退火→車(chē)加工→磨加工→鉆孔→淬火→高溫回火→空冷→磨削加工→磁粉檢測(cè)→液體氮碳共滲→清洗→拋丸→防銹→磨外圓→研磨球窩→檢驗(yàn)→刻字→包裝。

1.挺桿的孔變形（橢圓）

該鋼制挺桿熱處理流程為淬火→高溫回火→拋丸→防銹。其熱處理工藝為960～980℃×35min油冷+570～590℃×180min空冷，挺桿躺在網(wǎng)帶爐上進(jìn)行加熱，硬度為≥43HRC。移入加工車(chē)間磨削桿部外圓時(shí)，出現(xiàn)部分桿部沒(méi)有磨出來(lái)的現(xiàn)象，經(jīng)對(duì)未磨削的桿部直徑尺寸檢查，發(fā)現(xiàn)桿部呈橢圓狀。

造成鋼制挺桿桿部為橢圓的原因主要有兩點(diǎn)：一是該薄壁筒狀挺桿沒(méi)有進(jìn)行預(yù)備熱處理，機(jī)械加工應(yīng)力沒(méi)有釋放與消除，而直接加熱淬火，故出現(xiàn)應(yīng)力變形；二是其躺在網(wǎng)帶上進(jìn)行加熱，造成上下薄壁加熱的不均勻，加上重力的作用，造成挺桿橢圓的產(chǎn)生。

2.鋼制挺桿氮碳共滲缺陷

鋼制挺桿氮碳共滲缺陷有表面腐蝕、開(kāi)裂與端面起皮、端面花斑等。鋼制挺桿液體氮碳共滲的普通工藝流程為：浸泡→漂洗→噴淋→預(yù)熱→氮碳共滲→氧化→冷卻→清洗→光飾或拋丸→煮油。

在對(duì)某一批鋼制挺桿成品檢驗(yàn)時(shí)，發(fā)現(xiàn)有部分挺桿出現(xiàn)表面腐蝕（見(jiàn)圖1）、開(kāi)裂（見(jiàn)圖2、圖3），其中圖2端面裂紋甚至為通裂，沿著出油孔開(kāi)裂。圖4為端面起皮（剝落），圖5為端面花斑，成為影響該挺桿質(zhì)量的主要缺陷。圖6為氮碳共滲采用的工裝。

（1）鋼制挺桿端面腐蝕產(chǎn)生原因 在調(diào)整鹽浴成分過(guò)程中，氮碳共滲中反應(yīng)產(chǎn)生的中間產(chǎn)物為M2CO3，與再生鹽Z-1（化學(xué)結(jié)構(gòu)類(lèi)似一種有機(jī)物C-H-N的聚合物）反應(yīng)，使原來(lái)生成的碳酸鹽又重新形成活性的氰酸鹽。產(chǎn)生氰酸鹽、一氧化碳后，恢復(fù)了基鹽的活性，反應(yīng)過(guò)程中需要不間斷地向鹽浴中通入空氣，以得到活性的氮碳原子，此時(shí)氰酸根含量較高，同時(shí)空氣中氧氣與挺桿在鹽浴中反應(yīng)，造成表面的氧化腐蝕。另外，氮碳共滲后未及時(shí)氧化，中間挺桿在較高溫度下與空氣接觸而氧化腐蝕。

圖1 鋼制挺桿氮碳共滲表面腐蝕

圖2 鋼制挺桿氮碳共滲拋丸后裂紋

圖3 鋼制挺桿端面裂紋（成品）

圖4 鋼制挺桿氮碳共滲表面起皮（剝落）

圖5 鋼制挺桿氮碳共滲表面花斑

圖6 鋼制挺桿氮碳共滲用工裝

（2）鋼制挺桿開(kāi)裂與端面起皮（剝落）產(chǎn)生原因 對(duì)開(kāi)裂的挺桿進(jìn)行檢查，化學(xué)成分見(jiàn)附表。

由附表可見(jiàn)，該材料的化學(xué)成分符合要求。硬度檢驗(yàn)結(jié)果：基體硬度為45.5HRC，表面硬度為900HV0.2，符合技術(shù)要求。其液體氮碳共滲工藝曲線如圖7所示，無(wú)異常，氮碳共滲與基體組織如圖8所示，可以看到化合物層致密，滲層深度為0.0425mm，白亮層深度為0.0065mm，脆性1級(jí)，內(nèi)部有個(gè)別大的碳化物，金相組織無(wú)異常。

Cr12W氣門(mén)挺桿的化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù) ） （%）

圖7 氣門(mén)鋼制挺桿液體氮碳共滲工藝曲線

圖8 氣門(mén)鋼制挺桿液體氮碳共滲化合物層分布

從挺桿裂紋的形態(tài)分析，其在氮碳共滲前有磁粉檢測(cè)，由于Cr12W鋼為高合金鋼，回火后采用空冷，故排除了熱處理過(guò)程中出現(xiàn)裂紋的可能性。氮碳共滲采用的液體軟氮化處理，其流程為：串筐→清洗→預(yù)熱→氮碳共滲→氧化處理→清洗→拋丸→防銹。而氮碳共滲后進(jìn)行氧化處理，有效減少了內(nèi)外溫差，經(jīng)過(guò)化驗(yàn)得知，圖2中裂紋處的白色物質(zhì)為泛出的氮碳基鹽與氧化鹽的成分，進(jìn)行金相分析沒(méi)發(fā)現(xiàn)裂紋處有氧化脫碳現(xiàn)象，也沒(méi)有氮碳共滲層存在。

大部分挺桿開(kāi)裂通過(guò)出油孔，表明此處流動(dòng)性強(qiáng)，冷卻十分劇烈，而工作面底部的厚度比壁厚厚的多，故內(nèi)外熱應(yīng)力大。挺桿氧化后的清洗水溫為40～80℃，采用的氮碳共滲工裝見(jiàn)圖6，挺桿是口向下緊密排列在一起的，考慮到高合金鋼的導(dǎo)熱性差，從氧化爐提出后的挺桿表面溫度約為350℃，在停留一段時(shí)間后進(jìn)行清洗，由于筐邊緣的挺桿散熱快，而筐中心部位的挺桿仍會(huì)有較高的溫度，故在清洗時(shí)溫差較大，從而產(chǎn)生大的熱應(yīng)力導(dǎo)致開(kāi)裂。

通過(guò)對(duì)端面起皮的挺桿進(jìn)行檢測(cè)，發(fā)現(xiàn)其起皮（剝落）的厚度為氮碳共滲層的深度，表明是氮化層與挺桿基體分離了，這發(fā)生在中間的氣門(mén)挺桿上，仍為冷卻過(guò)早造成。

（3）鋼制挺桿端面花斑產(chǎn)生原因 對(duì)氮碳共滲后的挺桿進(jìn)行拋丸處理后，發(fā)現(xiàn)端面有時(shí)批量出現(xiàn)的花斑，其原因在于氮碳共滲前后清洗不干凈造成的，軟氮化前表面黏附臟物（包括磨削液、油污、防銹劑等）未清理干凈，端面存在水跡；軟氮化后表面與型腔內(nèi)水及臟物未洗干凈，在拋丸過(guò)程中落入挺桿表面形成花斑。另外在進(jìn)行挺桿拋丸裝架時(shí)，挺桿端面留有手印或戴沾油的工作手套放置挺桿等，同樣會(huì)出現(xiàn)花斑等缺陷。

三、鋼制挺桿缺陷的預(yù)防措施

1.對(duì)于變形的控制與預(yù)防

淬火前要消除機(jī)械加工應(yīng)力，將挺桿在圓筐中孔向上擺放整齊，在井式爐中進(jìn)行600℃×4h的去應(yīng)力退火處理；同時(shí)將躺在網(wǎng)帶上加熱，改為孔向上擺放加熱，確保筒狀薄壁挺桿均勻加熱。事實(shí)證明措施有效，再?zèng)]有出現(xiàn)變形缺陷。

2.對(duì)于氮碳共滲后鋼制挺桿缺陷的預(yù)防

（1）端面腐蝕 鹽浴調(diào)整成分過(guò)程中，嚴(yán)禁放入需要氮碳共滲的挺桿；挺桿在在氮碳共滲后立即進(jìn)行氧化處理，停留20min取出空冷到100℃左右用80℃的熱水清洗；徹底撈渣，防止鹽渣過(guò)多。

（2）端面裂紋與剝落 可采取的措施如下：①將氮碳共滲與氧化后的整架挺桿放置到室溫后清洗。②為有效提高生產(chǎn)效率，改進(jìn)氮碳共滲工裝，即改為可抽拉式，將氧化后放置挺桿的網(wǎng)板取出空冷，可完全避免因挺桿冷卻不當(dāng)而產(chǎn)生裂紋與剝落缺陷。

（3）端面花斑 加強(qiáng)挺桿預(yù)熱前的清洗，采用的金屬清洗劑應(yīng)能將挺桿在車(chē)削、磨削加工過(guò)程中使用的切削液、磨削液及乳化油等浸泡干凈。鹽浴的撈渣要徹底，避免渣多黏附在端面上。另外，挺桿在拋丸前應(yīng)將內(nèi)孔臟物清洗干凈，防止滴落的臟水落在下一層的挺桿端面上形成花斑。同時(shí)擺放拋丸挺桿時(shí)，禁止徒手或戴沾油的手套操作。

（20121105）