張亦紅 宋旭峰
(寶鋼股份有限公司厚板部,上海200941)
板型儀(PSG)布置在冷床的出口、切頭剪前,用于低溫狀態(tài)下對(duì)成品鋼板進(jìn)行外形識(shí)別,并配合剪切線計(jì)算機(jī)將不同的訂貨合同合理地“組合”在鋼板上,以完成最佳剪切的控制,提高成材率。在剪切線前應(yīng)布置一套用于最佳優(yōu)化剪切的PSG,由于PSG能完成對(duì)整塊母板在分切成為成品子板之前的板型識(shí)別,從而為合理地配置合同和有效剪切創(chuàng)造了條件。由于PSG模型計(jì)算機(jī)與剪切線計(jì)算機(jī)的分工合作,使每一塊母板均可獲得有效利用,最佳配比子板的合同,從而避免了由于無法了解板型而帶來的資源浪費(fèi)。所有的板型識(shí)別儀基本構(gòu)成均為測寬儀+頭尾識(shí)別儀+測速儀+背光源,略有不同的是其中各類儀表、具體檢測方式、布置位置及采用的檢測元件等,但基本指導(dǎo)思想都是組合頭尾形狀+鋼板寬度共同構(gòu)成“模擬狀態(tài)”的板外形,從而為最佳剪切提供數(shù)據(jù),使鋼板達(dá)到最理想的剪切效果。
技術(shù)參數(shù):(1)最大測長范圍:52 000 mm(精度要求:0.08%);(2)測寬范圍:900~4 100 mm;(3)所測鋼板的最高溫度:200℃;(4)所測鋼板的最快移動(dòng)速度:2.5 m/s;(5)相鄰鋼板間的最短時(shí)間:10 s。
如果2塊鋼板的測量位置不同,則要保證2塊鋼板到達(dá)PSG的時(shí)間間隔>20 s,即測量頭在接收到新的信號(hào)20 s后,才能移動(dòng)到新的位置。
(1)測量原理:采用激光非接觸方式對(duì)鋼板的形狀進(jìn)行測量,包括鋼板的寬度、長度、邊部形狀和頭、尾部形狀。寬度測量運(yùn)用的是ANTARIS傳感器,長度測量運(yùn)用的是激光多普勒(Doppler)速度傳感器,邊部形狀運(yùn)用的是掃描式激光器,頭、尾部測量運(yùn)用的是CCD攝像拍照方式。(2)具體系統(tǒng)說明:板型儀由激光掃描測寬儀、頭尾形狀識(shí)別儀、激光測速儀等組成。采用激光側(cè)向?qū)ΨQ掃描法測量板寬。由于厚板生產(chǎn)的特點(diǎn),其邊緣并非上下表面平行而是有“疊邊”的情況。在檢測過程中,無論是采用背光源式或紅外式均無法看到實(shí)際的“疊邊”;采用這一新方法后則能有效地找出邊部的實(shí)際情況,如圖1虛線所示,在剪切時(shí)可排除“疊邊”的影響。沿鋼板行進(jìn)方向布置有4臺(tái)激光側(cè)向邊部掃描儀,共同完成對(duì)鐮刀彎及寬度的測量。而頭尾則采用傳統(tǒng)的最佳識(shí)別方式來獲取信息。圖1中斜線部分為PSG檢測計(jì)算機(jī)判別出的最佳剪切線,并將其傳遞至剪切線計(jì)算機(jī),剪切線計(jì)算機(jī)依具體合同做出最佳化剪切控制。圖1中采用4臺(tái)激光側(cè)向邊部掃描儀對(duì)邊部掃描,對(duì)稱的2臺(tái)完成測寬功能,對(duì)于頭尾則采用與熱軋頭尾測量相類似的方式(由CCD攝像頭、測速儀、背光源組成),通過瞬時(shí)測寬加上測鋼板速度來獲得鋼板頭尾數(shù)據(jù);同時(shí)再組合鋼板中部的激光測寬數(shù)據(jù)共同得到鋼板實(shí)際外形。
圖1 PSG構(gòu)成圖
寬度測量應(yīng)用的是2個(gè)掃描式激光距離測量儀,分別安裝在輥道的兩邊。具有掃描激光束和照相機(jī)系統(tǒng)的激光距離傳感器用于邊部凸度的測量。對(duì)于鐮刀彎形狀的測量應(yīng)用的是ANTARIS激光距離傳感器,ANTARIS內(nèi)部有一臺(tái)集成的高性能數(shù)字信號(hào)處理器。ANTARIS通過空氣進(jìn)行冷卻和清掃。
頭尾部形狀的測量運(yùn)用的是CMOS陣列的照相方式,整套照相系統(tǒng)安裝在輥道上方的橋形架內(nèi),被密閉保護(hù)。
長度測量采用的是非接觸式的激光多普勒測速方式。當(dāng)激光束照射運(yùn)動(dòng)物體或流體時(shí),由于多普勒效應(yīng),物體散射光或反射光的頻率將發(fā)生變化,如果把散射光和原來的激光(參考光)拍頻后檢測,即可得到與運(yùn)動(dòng)速度成比例的拍頻信號(hào)。對(duì)此信號(hào)進(jìn)行分析就可得到運(yùn)動(dòng)體的速度。測量范圍是0~4 850 m/min,測量精度是0.1%(板厚<50 mm)、0.2%(板厚<150 mm)。
激光多普勒速度傳感器用來測量核心器件。為避免測量中的偏差,考慮到如鋼板在輥道上行進(jìn)時(shí)產(chǎn)生的彈跳,或切面不良、翹頭等,將激光多普勒速度傳感器安放至輥道底部。同時(shí)為更進(jìn)一步提高測量的精確度,除激光多普勒速度傳感器外還在輥道兩側(cè)安放光柵。其利用4對(duì)光柵之間的固定距離來幫助測量:當(dāng)鋼板頭部到達(dá)第1對(duì)光柵時(shí),激光多普勒速度傳感器開始測量長度。如鋼板頭部被第2對(duì)光柵檢測到,激光多普勒速度傳感器清零并重新開始測量。若鋼板頭部被第3對(duì)光柵檢測到,激光多普勒速度傳感器再次清零并重新開始測量。以此類推,最終當(dāng)鋼板尾部被第1對(duì)光柵檢測到時(shí),激光多普勒速度傳感器停止測量,這才得出最終測量值,即激光多普勒速度傳感器所測到的長度加上前幾對(duì)光柵之間的距離。若鋼板尾部在鋼板頭部被第2對(duì)光柵檢測到之前就已到達(dá)第1對(duì)光柵,則測量結(jié)束,以此類推。
整套系統(tǒng)采用的是氣冷方式,內(nèi)部有一空氣過濾器,空氣的另一功能是清掃設(shè)備,其冷卻是依靠水冷卻。鋼板形狀顯示界面如圖2、圖3所示。
圖2 外部輪廓和邊部顯示
圖3 形狀和邊部的詳細(xì)顯示畫面
校正原理如圖4所示。
圖4 校正原理圖
準(zhǔn)備工作:(1)輥道停止并鎖定;(2)區(qū)域清潔并設(shè)置路障。
標(biāo)定步驟:(1)將板型儀退到校準(zhǔn)位置;(2)激光測寬儀必須按企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)校正;(3)用戶提供樣板L×W×H=1.5 m×1.3 m×10 mm,選擇3個(gè)測量點(diǎn)分別位于鋼板中心及其兩側(cè)60 mm處,樣板尺寸的不確定度K=2;(4)樣板手動(dòng)安放在輥道上在第1測定點(diǎn),無歪斜;(5)測量允許適當(dāng)?shù)脑O(shè)定時(shí)間,用同樣方法測定其余2點(diǎn);(6)測量值取3次均方根,在結(jié)果≤精度+不確定度時(shí),測試將通過;(7)當(dāng)未通過時(shí),可以再做1次,直至達(dá)到激光測寬儀的標(biāo)定標(biāo)準(zhǔn);(8)在上述狀態(tài)下繼續(xù)標(biāo)定測長激光儀;(9)停止輥道,并手動(dòng)控制輥道;(10)將樣板放在輥道上,對(duì)準(zhǔn)測量點(diǎn),無偏斜;(11)按照激光測長儀標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行校正;(12)根據(jù)顯示圖形和數(shù)據(jù)進(jìn)行參數(shù)設(shè)定;(13)如果未達(dá)到標(biāo)準(zhǔn),則進(jìn)行調(diào)整,直至滿足要求;(14)如果標(biāo)定結(jié)果達(dá)到要求的精度,按下“確定”鍵。
為了確保功能和測量精度,根據(jù)安裝地點(diǎn)的具體條件,有如下環(huán)境影響因素及其應(yīng)對(duì)方法:(1)振動(dòng)。鋼板在輥道上輸送時(shí)會(huì)產(chǎn)生振動(dòng),這對(duì)測量精度有影響。因此,應(yīng)當(dāng)在安裝過程中選用堅(jiān)固的支架,并將其牢固地固定在混凝土地面上。系統(tǒng)所有的電纜都應(yīng)固定在電纜槽架中,防止受到振動(dòng)的影響。(2)電磁干擾和電氣噪聲。由于大功率電器(如輥道電機(jī))的普遍存在,電纜應(yīng)當(dāng)安裝在合適的電纜槽架內(nèi),防止受到電磁干擾。同時(shí),為防止供電線路中的電氣噪聲,有必要在進(jìn)線處安裝一個(gè)隔離變壓器。(3)灰塵。該設(shè)備區(qū)域的灰塵較多,為防止其粘在觀察窗上影響測量,鼓風(fēng)機(jī)同時(shí)也擔(dān)負(fù)著吹掃灰塵的責(zé)任。
板型儀在完成現(xiàn)場調(diào)試后,各項(xiàng)性能指標(biāo)均已達(dá)到預(yù)期設(shè)計(jì)要求。自2008年投運(yùn)以來,這套板型儀一直保持著良好的運(yùn)行狀態(tài),沒有出現(xiàn)過因系統(tǒng)本體造成的故障,顯示了該系統(tǒng)的高可靠性。
[1]胡畔.板型儀在線測量系統(tǒng)在四輥軋機(jī)中的應(yīng)用[J].寬厚板,2011(4)
[2]秦政.新型冷軋帶鋼板型儀[J].金屬世界,2003(5)
[3]李立新,劉雪峰,汪凌云.冷軋帶鋼板型最優(yōu)的軋制工藝制度制訂[J].武漢科技大學(xué)學(xué)報(bào):自然科學(xué)版,2000(1)
[4]譚樹彬,吳文彬,崔建江,等.冷連軋機(jī)穿帶過程帶鋼厚度建模及仿真[J].系統(tǒng)仿真學(xué)報(bào),2004(4)
[5]王國棟,劉相華,王軍生.冷連軋板型自動(dòng)控制[J].軋鋼,2003(4)
[6]劉興剛,譚樹彬,崔建江,等.冷連軋第5機(jī)架軋制力模型[J].東北大學(xué)學(xué)報(bào):自然科學(xué)版,2004(1)