馬德鵬， 姜振， 馬春光

（哈爾濱汽輪機廠有限責任公司，哈爾濱 150046）

1 引言

在換熱器中，管-管板脹接接頭經(jīng)常處在變載荷的場合，脹接質(zhì)量直接影響脹接強度和密封性能。不同的管板材料及換熱管材料都有合理的脹接范圍，因此對管-管板脹接性能進行基礎(chǔ)性研究，對指導生成有重要意義。

目前管-管板脹接方法主要有液壓脹接和機械脹接。本次實驗采用機械脹接法進行脹接實驗。其原理是通過脹桿的旋轉(zhuǎn)帶動脹珠擴張碾壓管壁使之擴張，使管壁與管孔緊密貼合。利用管板彈性恢復，使換熱管與管板間的擠壓力，產(chǎn)生一定的機械強度和密封性。

2 脹接實驗

2.1 接頭形式

脹接長度23mm，拉脫力值7kN，管板材質(zhì)HSn62-1黃銅板，換熱管材質(zhì)BFe30-1-1白銅管，換熱管規(guī)格φ16×1（如圖 1）。

圖1 管-管板脹接接頭形式

2.2 脹接率計算方法

采用壁厚減薄率計算公式：dn′-管子脹后內(nèi)徑；dn-管子脹前內(nèi)徑；DO-管板孔脹接前直徑；DW-管子脹前外徑；t-脹前管子壁厚。

對公式進行簡化 ε=（dn′+（DW-dn）-DO）/2t×100%=（dn+2t-DO）/2t×100%

脹后管子內(nèi)徑預算 dn′=DO-2t+2tε

2.3 實驗數(shù)據(jù)的測量

（1）管板孔內(nèi)徑的測量：采用內(nèi)徑千分尺對每個管板取3個不同的點進行測量，并取多個管孔的平均值為理論真值。帶入公式進行計算，同時在整個試驗過程中采用同一把千分尺（由量具產(chǎn)生的誤差可在計算過程中消除）。

（2）換熱管壁厚度的測量：采用測管千分尺，抽查多根換熱管，進行多次測量，取平均值。

（3）脹后管子內(nèi)徑的測量：對每個脹后管孔，取3個位置進行測量，并取其平均值。

2.4 實驗件的制作

管板模擬件外協(xié)尺寸50mm×50mm×26mm，管孔尺寸φ16.2表面粗糙度≤Ra6.3；換熱管長150mm（如圖2）。

2.5 實驗內(nèi)容

將脹接率范圍選定在2%～24%之間，并進行反復實驗。對實驗數(shù)據(jù)進行整理，分析拉脫力與脹接率之間的變化關(guān)系及不同脹接率的應用范圍。

3 實驗結(jié)果分析

對實驗數(shù)據(jù)進行整理并繪制拉脫力隨脹接率變化曲線圖（如圖3）。從圖上可以看出拉脫力隨著脹接率的變化而變化，并可以分為4個階段：

圖2 實驗件實物圖

圖3 拉脫力-脹接率變化曲線圖

A-B階段——管板彈性變形階段。在此階段，隨著壓應變的增加，壓應力呈線性增大。拉脫力可以近似為管子與管板間的靜摩擦力。因此拉脫力呈線性增長。在B點脹接率達到最佳值，但合格脹接率范圍較窄，不便于控制。適合小型單管板產(chǎn)品的生產(chǎn)。

B-C階段——管板塑性變形階段。管板內(nèi)側(cè)彈性變形達到一個階段后會進入一個短暫的屈服，局部發(fā)生塑性變形，管子與管壁間的作用力在一個相對恒定范圍內(nèi)波動，同時由于管壁的回彈量減小，拉脫力略有下降。拉脫力較穩(wěn)定，便于控制，但管壁回彈小，密封性差。脹接生產(chǎn)時應避開此區(qū)域。

C-D階段——管板局部變形強化階段。管板內(nèi)側(cè)局部發(fā)生硬化和強化作用，壓應力增大，同時塑性變形區(qū)域擴大。管子與管壁間的作用力繼續(xù)隨脹接率的增大而增大，拉脫力也隨之增大。脹接質(zhì)量便于控制，脹后合格率高，適合大型管板結(jié)構(gòu)生產(chǎn)。

D-E階段——管板變形強化穩(wěn)定階段。管板變形強化區(qū)域及塑性變形區(qū)域隨著脹接率的增加而增大，但應力變化穩(wěn)定，趨于平衡。脹接質(zhì)量穩(wěn)定，合格率高，適合雙管板結(jié)構(gòu)中不便檢漏的內(nèi)管板的脹接。但對脹管器和脹管機的磨損嚴重，工人勞動強度大，經(jīng)濟效益差。

4 結(jié)語

（1）對于小型單管板換熱器，脹接率可以控制在4%～4.5%區(qū)間內(nèi)。在此區(qū)間內(nèi)，管板完全處于彈性變形，變形小，各管孔間脹后相互影響小。脹管器使用壽命高，工人勞動強度低，經(jīng)濟效益好。

（2）隨著管板結(jié)構(gòu)的復雜化（管板結(jié)構(gòu)為雙管板，管板面積變大，管板孔增多）脹接后產(chǎn)品質(zhì)量的穩(wěn)定性隨之下降，需要增加脹接率來保證密封性要求。脹接率控制在6.5%～14%之間，脹接率應隨著管板結(jié)構(gòu)的復雜化而增大。