張 濤，石勝偉，門玉明，謝忠勝

（1.中國地質(zhì)調(diào)查局地質(zhì)災(zāi)害防治技術(shù)中心，成都 611734；2.中國地質(zhì)科學(xué)院探礦工藝研究所，成都 611734；3.長安大學(xué)地質(zhì)工程與測繪學(xué)院，西安 710054）

錨桿抗滑樁安全預(yù)警及監(jiān)測方案研究

張 濤1，2，石勝偉1，2，門玉明3，謝忠勝1，2

（1.中國地質(zhì)調(diào)查局地質(zhì)災(zāi)害防治技術(shù)中心，成都 611734；2.中國地質(zhì)科學(xué)院探礦工藝研究所，成都 611734；3.長安大學(xué)地質(zhì)工程與測繪學(xué)院，西安 710054）

錨桿抗滑樁是滑（邊）坡加固的重要措施之一，由于巖土體介質(zhì)的特殊性，其樁身及錨桿的實際應(yīng)力應(yīng)變與理論計算存在較大差異，致使其破壞機(jī)理與監(jiān)測預(yù)警一直是工程界關(guān)注的重點和難點。通過開展錨桿抗滑樁的物理模型試驗，深入研究錨桿抗滑樁變形破壞的演化規(guī)律，采用數(shù)據(jù)分析、數(shù)學(xué)模型擬合等方法，得出了錨桿抗滑樁的安全預(yù)警判據(jù)，并對錨桿抗滑樁施工期和運營期的安全監(jiān)測方案提出建議。研究表明：錨桿抗滑樁從開始變形直至最終破壞大致都要經(jīng)歷彈性變形、彈塑性變形、塑性變形3個階段；錨桿抗滑樁治理滑坡時，應(yīng)重點對抗滑樁的樁頂位移、樁身應(yīng)力應(yīng)變及錨桿錨固力進(jìn)行監(jiān)測；建立錨桿應(yīng)力值與樁頂位移的關(guān)系，預(yù)測錨桿是否屈服，為錨桿抗滑樁的監(jiān)測預(yù)警提供了具有借鑒意義的思路。

錨桿抗滑樁；模型試驗；滑坡；安全預(yù)警判據(jù)；監(jiān)測方案

1 研究背景

錨桿抗滑樁是滑（邊）坡加固的重要措施之一，它是在抗滑樁技術(shù)與錨固技術(shù)相結(jié)合發(fā)展而來的新型結(jié)構(gòu)形式，由于樁頂施加了強(qiáng)有力的預(yù)應(yīng)力錨桿，滑坡推力由錨桿和抗滑樁共同承擔(dān)［1］。然而，目前大多滑坡災(zāi)害治理設(shè)計中，未考慮巖土體與錨桿抗滑樁的相互作用關(guān)系，如樁間土拱效應(yīng)、錨桿錨固效應(yīng)等，因而錨桿抗滑樁樁身及錨桿的實際應(yīng)力應(yīng)變與理論計算值存在較大差異，致使其破壞機(jī)理與監(jiān)測預(yù)警一直是工程界關(guān)注的重點和難點［2］。

經(jīng)過廣大學(xué)者苦心探索，滑坡災(zāi)害的預(yù)警預(yù)報理論和方法取得了較大發(fā)展，經(jīng)歷了從現(xiàn)象預(yù)報、經(jīng)驗預(yù)報到統(tǒng)計預(yù)報、灰色預(yù)報再到非線性預(yù)報的歷程，滑坡預(yù)報進(jìn)入全信息綜合預(yù)報和實時動態(tài)跟蹤預(yù)報的階段［3－4］。但目前國內(nèi)外學(xué)者所提出的預(yù)警預(yù)報理論及模型往往只適用于某種特定類型的滑坡［5］。因此，要成功預(yù)報滑坡，就須深入研究滑坡滑動時間預(yù)報模型，并提出有效的預(yù)警判據(jù)［6－7］。在以往的研究中，研究對象主要集中于地質(zhì)災(zāi)害體，而類似錨桿抗滑樁、微型組合抗滑樁等組合支護(hù)結(jié)構(gòu)體的安全監(jiān)測及預(yù)警預(yù)報方法的研究比較少，需廣大學(xué)者進(jìn)行更深一步的探索。

本文通過錨桿抗滑樁物理模型試驗，研究錨桿抗滑樁的變形演化規(guī)律，通過數(shù)據(jù)分析、數(shù)學(xué)模型擬合等方法，研究錨桿抗滑樁的安全預(yù)警判據(jù)，并對錨桿抗滑樁施工期和運營期的安全監(jiān)測方案提出建議，為錨桿抗滑樁的監(jiān)測預(yù)警提供了具有借鑒意義的思路。

圖1 錨桿抗滑樁試驗?zāi)Ｐ褪疽鈭DFig.1 Testmodel of anti slide anchor pile

2 錨桿抗滑樁試驗

2.1 試驗原理

以西安北郊典型黃土為介質(zhì)建立滑坡模型，人工預(yù)設(shè)滑面，并在錨桿鋼筋上貼設(shè)應(yīng)變片，樁頂布設(shè)位移計。通過豎向加載至滑坡模型破壞，以觀測錨桿應(yīng)力應(yīng)變及樁頂位移情況，總結(jié)錨桿抗滑樁的變形演化規(guī)律及安全預(yù)警預(yù)報方法。試驗?zāi)Ｐ褪疽馊鐖D1所示。

2.2 相似比設(shè)計

根據(jù)相似原理，模型試驗要滿足幾何相似、物理相似、應(yīng)力相似和荷載相似等條件［8］。本次試驗?zāi)M斷面尺寸為1 000 mm×1 500 mm，長為15～30 m的抗滑樁，幾何相似比例取為λL＝1∶20。

2.3 模型準(zhǔn)備

模型試驗在3m×1.8 m×2.2 m（長×寬×高）的模型箱內(nèi)進(jìn)行，試驗中滑床及滑體的材料均采用黃土進(jìn)行填筑，黃土的設(shè)計重度為18 kN／m3。試驗中采用雙層塑料薄膜模擬滑帶，其參數(shù)經(jīng)錨桿抗滑樁試驗時滑坡體處于極限平衡狀態(tài)時的加載量及滑坡推力反算確定為c＝3.1 kPa，φ＝15°。

本次試驗共布設(shè)4根抗滑樁和4根錨桿，均采用人工預(yù)制。模型樁為細(xì)石混凝土灌注，強(qiáng)度為C20，樁長為1.0 m，橫截面為50 mm×80 mm矩形。樁后配置3根Φ8 mm鋼筋為主筋，樁前配置2根Φ8 mm鋼筋為主筋，箍筋采用雙肢Φ4 mm冷拉鋼筋，間距100 mm。樁截面配筋圖見圖2。

抗滑樁滑面以下嵌固段為0.5 m，滑面以上懸臂段（受荷段）為0.5 m。樁間距均為0.4 m，與外邊緣距離為0.3 m。

圖2 樁截面鋼筋布置圖Fig.2 Arrangement of reinforcing steel bars in pile section

錨桿自由段采用Φ10 mm的鋼筋，自由段長0.65 m；錨固段錨桿鋼筋采用Φ10 mm鋼筋，直徑D為0.06 m，用M15水泥砂漿錨固，錨固段長度為1.0 m。錨桿錨頭距樁頂距離為0.05 m。詳見圖3。

圖3 樁錨模型照片F(xiàn)ig.3 Photo of pile anchor model

2.4 測試內(nèi)容

2.4.1 錨桿應(yīng)力應(yīng)變變化

在A，B，C樁對應(yīng)錨桿上，從距錨固段最低端15 cm起，向自由段每10 cm貼設(shè)1個應(yīng)變片，每根錨桿共貼設(shè)13個，其中錨固段8個，自由端5個。

2.4.2 樁頂橫向位移及滑坡體豎向位移

在滑體兩側(cè)（距滑體頂部0.65 m處）對稱布設(shè)2個位移計以測試滑體的豎向位移變化量。在4個抗滑樁距樁頂0.1 m處（距錨桿錨頭0.05 m）分別布設(shè)4個位移計以測試樁頂?shù)乃轿灰屏俊?/p>

2.5 加載設(shè)計

模型填筑后，首先對每根錨桿施加預(yù)應(yīng)力1.5 kN，以錨固滑坡體。然后采用堆加沙袋的方法于坡頂分級施加豎向荷載，單次加載量設(shè)計為6 kPa。每級加載后，直至樁錨結(jié)構(gòu)變形趨于穩(wěn)定后方可加下一級荷載，直至滑坡變形破壞。由樁頂位移計數(shù)據(jù)確定加載時間（見圖4）。

圖4 模型加載測試照片F(xiàn)ig.4 Photo ofmodel load test

3 錨桿抗滑樁的變形演化規(guī)律

通過數(shù)據(jù)測試發(fā)現(xiàn)，錨桿在滑面附近0.1～0.2 m處出現(xiàn)最大的應(yīng)力應(yīng)變值［9］。樁頂位移變形趨勢和錨桿應(yīng)力應(yīng)變曲線圖基本一致，基本呈現(xiàn)線性增長、內(nèi)凹緩慢增長、內(nèi)凹加速增長3個階段（見圖5）。

從圖5可看出，錨桿抗滑樁的破壞變形和滑坡的破壞變形類似，大致都要經(jīng)歷彈性變形、彈塑性變形、塑性變形3個階段，演化過程見圖6所示。

AB段為彈性變形階段：變形初期快速增長，但很快減緩趨于正常，樁錨處于彈性變形階段。

BC段為彈塑性變形階段：變形曲線呈線性增長，變形速率基本不變，樁錨處于彈塑性變形階段。

CD段為塑性變形階段：變形達(dá)到一定值后，呈現(xiàn)加速增長，樁錨處于塑性破壞階段。

分析表明，錨桿抗滑樁進(jìn)入塑性破壞階段是滑坡發(fā)生的基礎(chǔ)。因此，錨桿抗滑樁的變形監(jiān)測曲線是預(yù)警預(yù)報滑坡變形破壞的重要依據(jù)。

4 錨桿抗滑樁安全預(yù)警判據(jù)

4.1 樁頂位移判據(jù)

圖5 錨桿抗滑樁試驗的測試情況Fig.5 Test conditions for anti slide anchor pile

圖6 錨桿抗滑樁變形三階段的演化圖Fig.6 Three stage evolution of anti slide anchor pile deformation

樁頂位移與滑坡體位移變形趨勢基本一致［9］，即對錨桿抗滑樁及滑坡體位移監(jiān)測是判斷滑坡體是否穩(wěn)定的一種常用手段。

4.2 錨桿應(yīng)力判據(jù)

在錨桿處于正常使用階段，當(dāng)錨桿材質(zhì)與截面面積相同，錨桿自由段長度一樣時，錨桿長度增量與錨桿應(yīng)力增量呈正比關(guān)系，可以建立指標(biāo)：KPU＝Δf／ΔL，其中Δf為錨桿應(yīng)力增量，ΔL為錨桿長度增量。在錨桿張拉后錨桿長度增量不容易獲得，可以通過該錨桿附近地標(biāo)位移監(jiān)測點的變形增量近似代替錨桿長度的增量［9］。錨桿錨固力隨滑坡體位移的增長而增加，但錨桿的極限錨固力有限，當(dāng)滑坡體變形發(fā)展到一定程度時，錨桿的錨固力達(dá)到極限錨固力后不再增加，形成錨桿失效［10］。

4.3 樁身變形判據(jù)

由錨桿抗滑樁試驗分析知，錨桿抗滑樁水平最大位移處距樁頂?shù)木嚯x約為樁身受荷段的1／3，樁身最大彎矩和抗滑樁最大破壞位置基本一致［9］。對錨桿抗滑樁樁身位移及錨桿應(yīng)力應(yīng)變等進(jìn)行實時監(jiān)測，是滑坡安全預(yù)警的重要手段。

5 錨桿抗滑樁變形預(yù)警預(yù)測

根據(jù)不同預(yù)測模型的特點與適用性，以錨桿抗滑樁的實際監(jiān)測數(shù)據(jù)為依據(jù)，應(yīng)用多項式曲線回歸擬合、指數(shù)法和Logistic（邏輯斯諦）、Gompertz、Boltz mann（波爾茲曼）生物增長模型進(jìn)行預(yù)測。

5.1 觀測值的選取

應(yīng)用位移判據(jù)及錨桿應(yīng)力判據(jù)是對錨桿抗滑樁支護(hù)結(jié)構(gòu)進(jìn)行安全預(yù)警的有效措施。由試驗分析知，錨桿在滑面兩側(cè)均出現(xiàn)2個應(yīng)力集中點，因此，本文以錨桿抗滑樁A樁樁頂位移及A樁所對應(yīng)的錨桿最大拉、壓應(yīng)變集中點監(jiān)測數(shù)據(jù)為觀測值，應(yīng)用相關(guān)模型進(jìn)行預(yù)測。實際觀測值如表1所示。

5.2 錨桿抗滑樁變形預(yù)測

將監(jiān)測數(shù)據(jù)在Origin下應(yīng)用多種模型進(jìn)行擬合，發(fā)現(xiàn)應(yīng)用多項式曲線回歸擬合、指數(shù)法和Logis tic，Gompertz，Boltzmann生物增長模型進(jìn)行預(yù)測所得到的結(jié)果與實際監(jiān)測值較吻合。尤其是生物增長模型，其特點為初期增長緩慢，而后逐漸加快，當(dāng)達(dá)到一定程度后，增長率又逐漸下降，最后接近一條水平線。預(yù)測模型見表2，預(yù)測結(jié)果見圖7。

把預(yù)測結(jié)果與實際監(jiān)測結(jié)果進(jìn)行對比分析，可得出如下規(guī)律：

（1）Exponential模型預(yù)測的結(jié)果偏大，Logistic生物增長模型預(yù)測的結(jié)果偏小，而SGompertz，Boltzmann，三次多項式模型的預(yù)測結(jié)果比較吻合。因此，針對錨桿抗滑樁的預(yù)報預(yù)警可選擇適當(dāng)?shù)腟Gompertz，Boltzmann，三次多項式模型來進(jìn)行預(yù)測。

（2）錨桿抗滑樁滑坡模型在150 h之前基本處于勻速變形階段，在150 h后進(jìn)入加速變形階段，整體下滑的時間則出現(xiàn)在275 h以后。

表1 錨桿抗滑樁觀測值表Table 1 Observed values of pile top displacement，maxim um norm al stress and m axim um negative stress

表2 錨桿抗滑樁觀測值預(yù)測模型及擬合方程Table 2 Prediction models and fitting equations for the observed values

圖7 錨桿抗滑樁預(yù)測曲線圖Fig.7 Curves for anti slide anchor piles predicted by differentmodels

（3）樁頂位移在0～10 mm區(qū)間時，位移速度約在0～2.4 mm／d區(qū)間內(nèi)，對應(yīng)的錨桿應(yīng)變值勻速變化，代表勻速變形階段。

樁頂位移在10～30 mm區(qū)間時，位移速度在2.4～8.6 mm／d區(qū)間內(nèi)，對應(yīng)的錨桿應(yīng)變值加速變化，代表加速變形階段。

樁頂位移在30～70 mm區(qū)間時，位移速度在8.6～16.7 mm／d區(qū)間內(nèi)，對應(yīng)的錨桿應(yīng)變值急劇變化，代表急劇變形階段。

（4）錨桿最大正負(fù)應(yīng)變值變化規(guī)律與抗滑樁樁頂位移變化規(guī)律趨勢一致。由此，我們可以建立錨桿應(yīng)力應(yīng)變值與樁頂位移的關(guān)系，進(jìn)而建立錨桿拉力值與樁頂位移的關(guān)系，來預(yù)測在樁頂位移達(dá)到某值時，錨桿是否出現(xiàn)屈服，這為以后的監(jiān)測預(yù)警工作提供了新的思路。

根據(jù)鋼筋混凝土規(guī)范，Φ10 mm鋼筋的彈性模量為2.1×105MPa，強(qiáng)度設(shè)計值為210 MPa，由σ＝Eε可得出鋼筋在不同階段的應(yīng)力強(qiáng)度，再由F＝σS可算出不同階段的軸向拉力。由于在測試過程中采用了放大系數(shù)10倍，因此，錨桿鋼筋軸向拉力公式為

通過計算，我們可以得到如圖8所示的錨桿拉力與位移的關(guān)系圖。

圖8 錨桿拉力值－位移曲線實測圖Fig.8 Curves of tension vs.displacement of anchor bolt

以錨桿最大拉力值的觀測值，利用SGompertz模型得到預(yù)測擬合方程為

由此，當(dāng)樁頂位移到達(dá)88 mm時，

而當(dāng)σ取鋼筋強(qiáng)度設(shè)計值為210 MPa時，

因此，當(dāng)樁頂位移達(dá)到88 mm后，錨桿鋼筋抗拉強(qiáng)度超過其屈服值，即當(dāng)抗滑樁樁頂位移達(dá)到88 mm后，錨桿鋼筋進(jìn)入屈服階段，由彈性變化變?yōu)樗苄宰兓?/p>

（5）利用錨桿應(yīng)力判據(jù)中建立的錨桿拉力與位移的關(guān)系式，則KPU＝Δf／ΔL實質(zhì)為該關(guān)系式的求導(dǎo)過程，前文擬合方程為

對每點求導(dǎo)數(shù)，其斜率曲線如圖9所示。

圖9 錨桿判據(jù)KPU－位移曲線預(yù)測Fig.9 Predicted curve of anchor’s criterion KPUvs.displacement

從圖9可看出，樁頂位移在0～20mm區(qū)間時，錨桿拉力呈線性變化，KPU＝0.085；樁頂位移在20～88 mm區(qū)間時，錨桿拉力呈加速增長變化，此時KPU＝0.35。樁頂位移在達(dá)到88 mm后所計算的KPU數(shù)據(jù)已失效，這是因為鋼筋在此后已出現(xiàn)屈服，而KPU關(guān)系的建立是以錨桿變形處于正常的彈性變化內(nèi)為前提的。由此，可以建立預(yù)警指標(biāo)：

KPU＜0.085時，錨桿受力呈線性增長，鋼筋為彈性變化；0.085＜KPU＜0.35時，錨桿受力呈加速增長，鋼筋仍為彈性變化，但此時滑坡已處于加速滑動階段，應(yīng)進(jìn)行重點監(jiān)測和防治措施，KPU＞0.35時，錨桿已達(dá)到其屈服值，錨桿失效。

（6）本次模型試驗中，錨桿錨頭距樁頂距離0.05 m，因此，上述所得到的樁頂位移與錨桿應(yīng)力之間的關(guān)系，以及據(jù)此得到的預(yù)警判據(jù)，均是基于試驗中具體的“錨桿錨頭距樁頂距離”上而得到的。

6 錨桿抗滑樁變形安全監(jiān)測方案

錨桿抗滑樁安全監(jiān)測的目的：一是保障滑坡治理工程在施工期間的安全性，評價設(shè)計是否合理；二是保證滑坡治理工程在竣工驗收后的安全運營。

6.1 錨桿抗滑樁施工期間的安全監(jiān)測

在滑坡治理施工期對錨桿抗滑樁的安全監(jiān)測，主要用于控制施工的質(zhì)量，體現(xiàn)在以下幾方面：

（1）在錨桿施工的同時，必須對錨桿進(jìn)行抗拔測試、混凝土強(qiáng)度測試以及錨桿幾何參數(shù)檢測，以保證錨桿施工質(zhì)量滿足設(shè)計要求。

（2）錨桿在滑面附近出現(xiàn)應(yīng)力集中，應(yīng)在滑面附近多布設(shè)幾個測點，利用鋼筋計或貼設(shè)應(yīng)變片重點監(jiān)測錨桿的錨固力。

（3）抗滑樁施工完后，在抗滑樁與錨桿未連接之前，錨桿的受力和抗滑樁的受力是獨立的。這時抗滑樁實質(zhì)上是普通抗滑樁，而非錨桿抗滑樁，即抗滑樁的破壞模式、承載機(jī)理不一樣［1，9］。

因此，為保證錨桿抗滑樁的施工質(zhì)量，防止抗滑樁出現(xiàn)類似普通抗滑樁的塑性鉸破壞，應(yīng)從以下3個方面對抗滑樁進(jìn)行重點監(jiān)測：

一是在抗滑樁樁頂處布設(shè)位移監(jiān)測點，也可選擇測斜管監(jiān)測抗滑樁的變形情況；

二是在滑面以上抗滑樁樁后部位多布設(shè)幾個樁身受力監(jiān)測點，可用土壓力計來監(jiān)測；

三是在抗滑樁制作時，于主鋼筋上對滑面以下抗滑樁部位多貼設(shè)應(yīng)變片、其余部位少貼設(shè)應(yīng)變片的方式來重點監(jiān)測該處應(yīng)力應(yīng)變的變化情況。

錨桿抗滑樁施工期間的安全監(jiān)測布置如圖10所示。

圖10 錨桿抗滑樁施工期間安全監(jiān)測布置示意圖Fig.10 Safety monitoring arrangement for anti slide anchor pile during construction

6.2 錨桿抗滑樁運營期間的安全監(jiān)測

在滑坡治理運營期對支護(hù)結(jié)構(gòu)的監(jiān)測，主要對滑坡體變形及支護(hù)結(jié)構(gòu)受力情況進(jìn)行監(jiān)測。由模型試驗知：錨桿抗滑樁水平最大位移處距樁頂?shù)木嚯x約為樁身受荷段的1／3；樁身彎矩有2個極值點，分別位于滑面以上和滑面以下；錨桿抗滑樁的破壞位置也和彎矩最大位置基本對應(yīng)；錨桿在受力作用下可能發(fā)生滑移破壞［1，9］。

因此，為保證錨桿抗滑樁的安全運營，防止抗滑樁及錨桿發(fā)生破壞，應(yīng)從以下3個方面對錨桿抗滑樁進(jìn)行重點監(jiān)測：

一是在抗滑樁受荷段距樁頂約1／3處布設(shè)位移監(jiān)測點；

二是加強(qiáng)對錨桿錨固力的監(jiān)測，防止錨桿失效；

三是加強(qiáng)對抗滑樁在滑面附近易發(fā)生塑性鉸破壞處的應(yīng)力應(yīng)變監(jiān)測。

錨桿抗滑樁運營期間的安全監(jiān)測示意如圖11所示。

圖11 錨桿抗滑樁運營期間安全監(jiān)測布置示意圖Fig.11 Safety monitoring arrangement for anti slide anchor pile during operation

7 結(jié) 論

通過對錨桿抗滑樁滑坡模型預(yù)警預(yù)報研究，可初步得出以下結(jié)論：

（1）錨桿抗滑樁的破壞變形和滑坡的破壞變形一樣，從開始變形直至最終破壞大致都要經(jīng)歷彈性變形、彈塑性變形、塑性變形3個階段。

（2）正確判斷滑坡體及錨桿抗滑樁的變形階段是準(zhǔn)確預(yù)測預(yù)報滑坡的基礎(chǔ)。因此，必須從變形－時間監(jiān)測曲線及滑坡體宏觀跡象多方面來判斷滑坡體及錨桿抗滑樁的變形階段，并將結(jié)果綜合分析，才能準(zhǔn)確進(jìn)行預(yù)警預(yù)報。

（3）在應(yīng)用錨桿抗滑樁治理滑坡時，應(yīng)重點對滑坡體前緣及后緣的地表位移、抗滑樁的樁頂位移、抗滑樁樁身變形及錨桿錨固力進(jìn)行監(jiān)測。

（4）建立錨桿應(yīng)力值與樁頂位移的關(guān)系，來預(yù)測當(dāng)樁頂位移達(dá)到某值時，錨桿是否出現(xiàn)屈服。這為以后的監(jiān)測預(yù)警工作提供了新的思路。

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［6］ 李秀珍，許 強(qiáng)，黃潤秋，等.滑坡預(yù)報判據(jù)研究［J］.中國地質(zhì)災(zāi)害與防治學(xué)報，2003，14（4）：5－11.（LIXiu zhen，XU Qiang，HUANG Run qiu，et al.Research on Prediction Criterion for Temporary Prediction of Landslide［J］.Chinese Journal of Geological Hazard and Control，2003，14（4）：5－11.（in Chinese））

［7］ 文寶萍.滑坡預(yù)測預(yù)報研究現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢［J］.地學(xué)前緣，1996，3（1／2）：86－91.（WEN Bao ping.State of the Art and Trend of Landslide Predictions［J］.Earth Sci ence Frontiers，1996，3（1／2）：86－91.（in Chinese））

［8］ 李尋昌，門玉明，王娟娟.錨桿抗滑樁體系的群樁、群錨效應(yīng)研究現(xiàn)狀分析［J］.公路交通科技，2005，22（9）：

52－55.（LI Xun chang，MEN Yu ming，WANG Juan juan.Analysis on Research Reality of the Effects of Pile Groups and Anchor Groups in Anchor Anti slide Piles［J］.Journal of Highway and Transportation Research and De velopment，2005，22（9）：52－55.（in Chinese））

［9］ 張 濤.錨桿抗滑樁模型試驗及安全監(jiān)測方案研究［D］.西安：長安大學(xué)，2011.（ZHANG Tao.Model Teston Anti slide Anchor Pile and Safety Monitoring Method［D］.Xi’an：Chang’an University，2011.（in Chinese））

［10］曾德榮，范草原.預(yù)應(yīng)力錨桿抗滑樁結(jié)構(gòu)的試驗研究［J］.工程力學(xué)，1999，（增刊）：839－843.（ZENG De rong，F(xiàn)AN Cao yuan.Model Test on Prestressing Cables［J］.Engineering Mechanics，1999，（Sup.）：839－843.（in Chinese） ）

（編輯：曾小漢）

Safety Early W arning and M onitoring Suggestions for Anti slide Anchor Pile

ZHANG Tao1，2，SHISheng wei1，2，MEN Yu ming3，XIE Zhong sheng1，2
（1.Geological Disaster Prevention Center，China Geological Survey Bureau，Chengdu 611734，China；2.Institute of Exploration Technology，Chinese Academy of Geological Sciences，Chengdu 611734，China；
3.School of Geology Engineering and Geomatics，Chang’an University，Xi’an 710054，China）

Anti slide anchor pile is an important reinforcementmeasure for sliding（side）slope.The failuremecha nism andmonitoringwarning have been the focus and difficulty of engineering because of big difference between the measured and theoretical values of pile and anchor’s stress and strain.By physicalmodel tests on anchor piles，the evolution of anchor pile’s deformation and failure were analyzed.Data analysis，mathematicalmodel fitting and othermethodswere adopted to obtain the safety early warning criterion for anti slide anchor pile.Suggestions for safetymonitoring during anchor pile’s construction and operation were proposed.Results show that anchor piles generally go through three stages，namely elastic deformation，elasto plastic deformation，and plastic deformation from the beginning until the final destruction.Monitoring on the pile top displacement，pile’s strain and stress，and anchor force should be emphasized.The relationship between anchor bolt stress value and pile top displacement should be obtained to predict the yielding of anchor bolt.

anti slide anchor pile；model test；landslide；safety warning criterion；monitoring suggestions

TU473；TU452

A

1001－5485（2013）12－0028－07

10.3969／j.issn.1001－5485.2013.12.005

2013－05－01；

2013－06－03

中國地質(zhì)調(diào)查局工作項目（1212011220171）；國土資源大調(diào)查項目（1212010914021）

張 濤（1985－），男，湖南耒陽人，碩士，工程師，主要從事地質(zhì)工程及地質(zhì)災(zāi)害等方面的研究工作，（電話）13882080494（電子信箱）zhangtao0877＠163.com。