陳喜勇

【摘 要】宣鋼1#2500m3號(hào)高爐采取空料線不回收煤氣的方法，本次降料面共計(jì)用時(shí)865min，累計(jì)耗風(fēng)量327.64萬m3爐，參數(shù)控制合適，爐頂打水適當(dāng)，料面安全合理降至風(fēng)口帶以下，取得了預(yù)期的目標(biāo)。

【關(guān)鍵詞】停爐；空料線；頂溫；打水

0.引言

1號(hào)高爐（2500m3）第一代爐役于2008年3月15日開爐，至2011年4月，八、九段冷卻壁陸續(xù)燒損漏水，累計(jì)裝銅冷卻柱70多個(gè)。嚴(yán)重影響到高爐技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)和高爐生產(chǎn)的安全。公司計(jì)劃決定于2012年9月11日停爐中修更換漏水冷板，本次停爐采用打水空料線方法。

1.制定周密的停爐方案

（1）成立以廠長為組長的停爐領(lǐng)導(dǎo)小組。

（2）明確了用打水空料線方法預(yù)降料面至風(fēng)口帶。

（3）提出了停爐前相關(guān)準(zhǔn)備工作的要求，包括爐況的調(diào)整及設(shè)備安裝等。

（4）定量地制定了停爐降料面的具體操作方針。

（5）出臺(tái)了一系列有關(guān)停爐空料線中的安全措施。

2.停爐前的爐況調(diào)整及準(zhǔn)備工作

2.1爐況調(diào)整

本次停爐前爐況順行，但是冷卻壁溫度波動(dòng)大，特別是上部溫度波動(dòng)大，熱負(fù)荷高位運(yùn)行，邊緣氣流穩(wěn)定性差，爐內(nèi)燃耗偏高。為保證停爐過程中爐況穩(wěn)定，各參數(shù)受控及減少停爐后的扒爐工作量，對爐況進(jìn)行了如下調(diào)整。

（1）從5日起增配外購焦5%→20%，減少干熄焦50%→30%，賈球配比由8%→18%。

（2）9月7日白班5批配加錳礦2t/批，控制生鐵[Mn]>0.8%，變料[Si]=0.5%，計(jì)算堿度1.05倍，中班18批退礦批至57噸，負(fù)荷4.04/3.64。

（3）9月8日夜班43批變裝法，縮小小焦角至23°并圈數(shù)0.5圈至4.5圈，裝料制度調(diào)整為：K：42（2.5）40（3.5）38（3）36（2），J：42（3）40（3）38（3）35.5（2）32.5（2）23（4.5）。

（4）9月8日白班5批配加螢石1t/批，縮礦批1噸至56噸。變料[Si]=0.6%，計(jì)算堿度1.02倍。進(jìn)一步降低爐渣堿度，保證渣鐵流動(dòng)性。

（5）9月9日15：00捅開25#風(fēng)口，送風(fēng)面積由0.3280m2擴(kuò)至0.3393m2，全風(fēng)口作業(yè)。

（6）9月9日分別于第9次鐵后調(diào)整2#鐵口角度，由10°調(diào)整至最大12.5°，第12次鐵后調(diào)整3#鐵口角度由10°調(diào)至最大12.5°。

（7）9月10日夜班1批改全焦冶煉，礦批56噸，計(jì)算焦比651kg/t，變料[Si]=1.2%，R2=0.95倍。10日夜班10批加提熱焦10t（1：00）入爐，預(yù)計(jì)降料線到15m時(shí)，提熱焦進(jìn)入爐腹。

（8）按計(jì)劃9月10日12：00小休風(fēng)，3：00開始預(yù)降料線，停止噴煤，停止富氧。加大裝銅冷卻柱處外噴水，風(fēng)口平臺(tái)備裝四根打水管。至12：16降料線至13m開始小休風(fēng)。

通過上述一系列對爐況的調(diào)整，到小修風(fēng)爐況表現(xiàn)穩(wěn)定，各項(xiàng)參數(shù)受控，由于爐頂打水能力不足，未達(dá)到了降料面至15m的目標(biāo)。

2.2停爐前有關(guān)其他準(zhǔn)備工作

（1）檢查爐前設(shè)備運(yùn)轉(zhuǎn)正常，爐頂?shù)苈窌惩?，點(diǎn)火工具準(zhǔn)備齊全。

（2）9月5日14：00開始準(zhǔn)備爐頂打水管8根，水管用無縫厚壁管，防止高溫變形；直徑（4×76mm），長4500mm，前端封死，每支打水管鉆孔三排，每排鉆孔40個(gè)，孔徑Φ5mm，孔間距60mm，打水管后端焊上法蘭，做好標(biāo)記，提前試好，保證降料面過程打水充分霧化。

（3）9月6日～8日爐頂各層平臺(tái)積灰、油污清理完畢。

（4）9月8日自動(dòng)化校對爐頂、各段冷卻壁熱電偶，并把風(fēng)溫、風(fēng)壓、風(fēng)量、頂溫、頂壓等儀表校對準(zhǔn)確，對機(jī)械探尺、雷達(dá)探尺校對準(zhǔn)確。保證了停爐過程中儀表正常運(yùn)行。

（5）提前調(diào)整好爐況，確保爐況順行，并保證輕負(fù)荷料到達(dá)指定位置。

3.停爐的具體操作

3.1預(yù)降料面至15m的操作

（1）9月10日3點(diǎn)開始預(yù)降料面，12：17休風(fēng)并爐頂點(diǎn)火。從休風(fēng)后看料面，料線降至13m。在降料面過程中加入蓋面焦221t（計(jì)劃蓋面焦150噸）。

（2）預(yù)降料面期間的打水情況。本次預(yù)降料面采取全壓回收煤氣方法進(jìn)行，因降料面過程中頂溫始終偏高原有爐頂打水管全開共計(jì)打水329.1t。

（3）本次預(yù)降料面共計(jì)耗風(fēng)115.27萬m3，共計(jì)耗焦358.5t，平均噸焦耗風(fēng)3215m3/t。

3.2小休風(fēng)期間做的工作

小休風(fēng)時(shí)間為9月10日12：17—17：35，共計(jì)318min，比計(jì)劃提前了85min。期間所做的工作有：

（1）高爐煤氣大停氣操作，爐頂放散閥體拆除并在根部開孔。

（2）安裝爐頂打水裝置：將大水管安裝在爐頭封板位置上，噴水孔朝上并加固密封。爐頂打水流量表接到主控室。8支打水管、控制閥門與爐頂溫度對應(yīng)做好標(biāo)記，以備控制某個(gè)方向的頂溫。

（3）從爐頂取煤氣管處安裝煤氣取樣管引至電梯口處，保證取氣管暢通。

（4）小休風(fēng)校對確認(rèn)風(fēng)溫、風(fēng)壓、風(fēng)量、頂溫、頂壓等儀表準(zhǔn)確，保證控料線過程的儀表正常運(yùn)行。

（5）將全部冷卻壁檢查一遍，發(fā)現(xiàn)損壞的據(jù)情況停水，防止向爐內(nèi)大量漏水。

3.3二次降料面具體操作

（1）送風(fēng)后，送風(fēng)后前期最高用風(fēng)量至3380m3/min，20：42后因產(chǎn)生較大爆震排風(fēng)閥欠縫（30%→35%）保證安全。

（2）爐內(nèi)打水及爆震情況。17：35送風(fēng)后停煤氣降料面，期間大的爆震發(fā)生3次，分析原因風(fēng)量偏大減風(fēng)不到位所致，今后要吸取教訓(xùn)。全過程后裝打水管共計(jì)打水1259t，原打水管打水154.6噸。5：11以后爆震消除直至安全停爐。

4.本次停爐的經(jīng)驗(yàn)總結(jié)

本次1#2500m3高爐停爐，采用控料線爐頂打水的方法，實(shí)現(xiàn)了安全、快速、順利停爐。

（1）本次停爐案考1#高爐2009年的停爐經(jīng)驗(yàn)，制定完善停爐方案，在實(shí)際過程中嚴(yán)格落實(shí)，操作得當(dāng)，實(shí)現(xiàn)了安全順利停爐。

（2）高爐自身爐頂打水裝置打水能力不足，致使前期降料面進(jìn)程緩慢。未按計(jì)劃降至15m處，且蓋面焦實(shí)際加了221噸，較計(jì)劃150噸多加了71噸。針對自身打水不足情況和2009年停爐整體打水能力不足的情況，此次停爐將打水總管由Φ125mm增加至219mm，打水支管由直徑（4×76mm+4×40mm），改為直徑（8×76mm）打水量充足滿足了爐頂打水需要。

（3）小休風(fēng)前采取退負(fù)荷，提[Si]，降低爐渣堿度，以保證渣鐵熱量和流動(dòng)性是必要的。

（4）停爐后觀察，爐墻無結(jié)厚，四段冷板有部分損壞，風(fēng)口磚襯基本完好，炮彈頭處無渣皮殘留。

5.結(jié)語

（1）本次降料面共計(jì)用時(shí)865min，累計(jì)耗風(fēng)量327.64萬m3，耗焦907.9t，平均噸焦耗風(fēng)3608m3/t。

（2）由于計(jì)劃周密，準(zhǔn)備充分，操作得當(dāng)，本次空料線實(shí)現(xiàn)了安全順利停爐，并降料面至風(fēng)口帶。

（3）本次空料線停爐與2009年停爐相比，取得了重大突破和進(jìn)步，得到了一些重要的數(shù)據(jù)，獲得了許多寶貴的經(jīng)驗(yàn)，為下次停爐提供了科學(xué)依據(jù)。