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        三軸試件抽氣飽和方法及其對(duì)固結(jié)不排水剪強(qiáng)度試驗(yàn)的影響分析

        2013-04-16 03:30:14
        鐵道勘察 2013年4期
        關(guān)鍵詞:抽氣真空泵缸內(nèi)

        郗 寧

        (鐵道第三勘察設(shè)計(jì)院集團(tuán)有限公司,天津 300251)

        三軸壓縮試驗(yàn)是測(cè)定土的抗剪強(qiáng)度的一種較為完善的方法。在三軸壓縮試驗(yàn)中,原狀試樣由于取樣時(shí)應(yīng)力釋放,有可能產(chǎn)生孔隙中不完全充滿水而不飽和,試驗(yàn)時(shí)需采用人工方法使試樣飽和[1-3]。

        文獻(xiàn)[1]根據(jù)土樣的透水性能,推薦選擇性地使用浸水飽和法、毛細(xì)管飽和法和抽氣飽和法。對(duì)于滲透系數(shù)小于、等于10-4cm/s的細(xì)粒土,推薦采用抽氣飽和法[1-3]。

        抽氣飽和方法的基本過(guò)程為:先對(duì)試樣進(jìn)行真空抽氣處理,使試樣孔隙中處于低壓。再對(duì)試樣浸水,使試樣孔隙以水充填而進(jìn)入飽和狀態(tài)。

        由于砂類土及粗粒土在勘察的鉆孔、取樣過(guò)程中極易受到擾動(dòng)破壞,工程實(shí)踐中采取的原狀土絕大多數(shù)均為粉土和黏性土。這些土同時(shí)也正是“滲透系數(shù)小于、等于10-4cm/s的細(xì)粒土”。因此,抽氣飽和方法已經(jīng)成為土工試驗(yàn)中最為常用的一種飽和方法。這種飽和方法也同樣被廣泛應(yīng)用于對(duì)三軸壓縮試件的飽和預(yù)處理。

        近些年來(lái),國(guó)內(nèi)外越來(lái)越多的三軸儀本身集成了由真空泵、空壓機(jī)等組成的水氣交換系統(tǒng),使抽氣飽和、反壓飽和等飽和方法可以方便地轉(zhuǎn)換銜接,使試驗(yàn)人員有條件對(duì)試樣進(jìn)行更復(fù)雜的處理[4-7]。但是,在這種三軸儀使用的過(guò)程中,由于試驗(yàn)者對(duì)抽氣飽和法有不同的理解,在生產(chǎn)實(shí)踐中出現(xiàn)了真空缸內(nèi)抽氣和壓力室內(nèi)抽氣兩種具體的操作方法。它們的基本過(guò)程類似,但試件在兩種飽和過(guò)程中的應(yīng)力狀態(tài)卻有明顯差異,進(jìn)而影響著抗剪強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果。

        本文將對(duì)三軸壓縮試驗(yàn)中這兩種抽氣飽和方法及其對(duì)抗剪強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果的影響進(jìn)行理論分析和試驗(yàn)研究。

        1 兩種抽氣飽和方法

        1.1 真空缸內(nèi)抽氣飽和法

        文獻(xiàn)[1]描述的抽氣飽和法中,試樣飽和在真空飽和裝置的真空缸內(nèi)完成,這里稱之為“真空缸內(nèi)抽氣飽和法”。該方法采用的真空飽和裝置如圖1所示。

        圖1 真空飽和裝置

        其操作過(guò)程為:將三軸試樣貼上濾紙,用特制的三軸飽和器固定。將裝有試樣的飽和器放入真空缸內(nèi),并做好密封。抽出真空缸內(nèi)氣體,使真空缸內(nèi)達(dá)到真空,并維持一段時(shí)間(不少于1 h),微開(kāi)水缸管夾,使清水徐徐注入真空缸,并在注水過(guò)程中繼續(xù)抽氣,使真空缸內(nèi)保持真空。待水淹沒(méi)飽和器后停止抽氣。開(kāi)管夾使空氣進(jìn)入真空缸,靜置一段時(shí)間(細(xì)粒土宜為10 h)使試樣充分飽和。

        1.2 壓力室內(nèi)抽氣飽和法

        近些年來(lái),為了方便試驗(yàn)人員對(duì)試樣進(jìn)行更復(fù)雜的試樣處理,出現(xiàn)了集成水、氣交換系統(tǒng)的三軸壓縮試驗(yàn)儀。這種水、氣交換系統(tǒng)可以使真空泵與排水管和孔隙水壓力測(cè)管管路相連,即真空泵可以直接與三軸儀壓力室內(nèi)與試樣頂部、底部相通的管路相連,從而具備了對(duì)安裝于壓力室內(nèi)的試樣直接進(jìn)行真空抽氣處理的功能,如圖2。

        圖2 三軸儀真空抽氣系統(tǒng)

        在使用這類三軸儀進(jìn)行試驗(yàn)的過(guò)程中,出現(xiàn)了比照真空缸內(nèi)抽氣飽和法進(jìn)行操作的另外一種抽氣飽和方法。這種抽氣飽和方法的試樣飽和在三軸儀壓力室內(nèi)完成,這里稱之為“壓力室內(nèi)抽氣飽和法”。

        其操作過(guò)程為:按照三軸試驗(yàn)要求,將三軸試樣貼上濾紙,套上橡皮膜,安裝到三軸儀壓力室內(nèi)。調(diào)節(jié)閥門(mén),使真空泵連接排水管和孔隙水壓力測(cè)管,開(kāi)啟真空泵抽氣,并使真空度維持一段時(shí)間。之后,關(guān)閉連接試樣底端的孔隙水壓力閥和連接試樣頂端的排水管閥,停止抽氣。緩緩打開(kāi)孔隙水壓力閥,使蒸餾水徐徐進(jìn)入試樣。待試樣進(jìn)水基本完成后,打開(kāi)排水管閥,靜置一段時(shí)間,或轉(zhuǎn)換以反壓飽和法使試樣飽和。

        這種對(duì)非飽和土樣直接安裝上三軸儀進(jìn)行飽和處理的方法,在文獻(xiàn)[8]中被稱為“Dry Mounting Method”,即“干安裝法”。但文獻(xiàn)[8]指出,當(dāng)采用干安裝法時(shí),可采用不大于35 kPa(5 lb/in2),不超過(guò)土樣固結(jié)壓力的部分真空對(duì)試樣進(jìn)行抽氣處理,而我國(guó)規(guī)范中并無(wú)對(duì)這一方面的明確規(guī)定。

        2 對(duì)兩種抽氣飽和方法的對(duì)比分析

        粗略看來(lái),上述兩種抽氣飽和方法基本相同。即,兩種方法都按照對(duì)試樣“抽氣→浸水→靜置至飽和”的步驟進(jìn)行。試驗(yàn)表明,兩種抽氣飽和方法均能使試樣達(dá)到試驗(yàn)所需的飽和度。

        然而,試樣在真空缸內(nèi)和壓力室內(nèi)卻處于不同的真空環(huán)境。

        (1)采用真空缸內(nèi)抽氣飽和法時(shí),試件放置在密閉的真空缸內(nèi)。此時(shí),試樣雖由飽和器固定,但由于飽和器上下均墊有透水石,且試樣側(cè)面和頂、底部墊有濾紙,可以使試樣內(nèi)部孔隙水壓和孔隙氣壓與試樣外部氣壓保持一致。

        對(duì)于高飽和度土,忽略基質(zhì)吸力,認(rèn)為孔隙水壓和空隙氣壓相等[5,9]。以當(dāng)?shù)卮髿鈮簽榛鶞?zhǔn)的相對(duì)壓強(qiáng)表示壓力,當(dāng)試樣剛放入真空缸,尚未抽氣時(shí),試樣內(nèi)孔隙水壓uw和孔隙氣壓ua與真空缸內(nèi)壓力pr相等,都等于大氣壓力pa,即此時(shí)uw=ua=pr=0;當(dāng)對(duì)真空缸抽氣,使真空缸內(nèi)相對(duì)壓強(qiáng)pr達(dá)到某一真空壓力-p時(shí),則試樣內(nèi)孔隙水壓uw也接近于該值,即此時(shí)uw=ua=pr=-p。而多數(shù)氣體則會(huì)隨著抽氣的過(guò)程溢出試樣,被真空泵抽氣帶出真空缸外。

        在整個(gè)抽氣過(guò)程中,由于試樣內(nèi)的孔隙壓力u與真空缸內(nèi)其他位置壓力相等,根據(jù)Terzaghi有效應(yīng)力原理,試樣土體所受的有效壓力不變。即

        Δσ′=0

        (1)

        式中,Δσ′為試樣中有效應(yīng)力變化值。

        (2)在三軸試驗(yàn)中,采用壓力室內(nèi)抽氣飽和法時(shí),試件被壓力室內(nèi)的試樣基座上,試樣上、下表面可分別通過(guò)排水管和孔隙水壓力測(cè)管與真空泵連通。但試樣外部套有橡皮膜,隔絕了試樣內(nèi)部和壓力室內(nèi)其他位置的水、氣交換通道。因此,試樣內(nèi)部孔隙水壓和孔隙氣壓與試樣外部、壓力室內(nèi)其他位置氣壓不能保持一致。

        仍以當(dāng)?shù)卮髿鈮簽榛鶞?zhǔn)的相對(duì)壓強(qiáng)表示壓力,并忽略基質(zhì)吸力和試樣內(nèi)空氣氣泡的表面張力對(duì)試樣內(nèi)部孔隙水壓和孔隙氣壓的影響。當(dāng)試樣剛安裝完成,尚未抽氣時(shí),試樣內(nèi)孔隙水壓uw和孔隙氣壓ua與壓力室內(nèi)氣壓pr相等,都等于大氣壓力pa,即此時(shí)uw=ua=pr=0;當(dāng)對(duì)試樣抽氣,使試樣內(nèi)孔隙相對(duì)壓力穩(wěn)定在某一真空壓力-p時(shí),則試樣內(nèi)孔隙水壓uw和孔隙氣壓ua等于該值,即此時(shí)uw=ua=-p。而由于試樣上的橡皮膜隔絕了其內(nèi)外的水、氣交換,因此壓力室內(nèi)氣壓pr仍等于大氣壓力,即pr=0。

        這就造成了試樣內(nèi)孔隙壓力與壓力室內(nèi)其他位置的壓力差,正因如此橡皮膜也會(huì)出現(xiàn)緊貼試樣的現(xiàn)象。此時(shí),試樣孔隙壓力變化值

        Δu=-p

        (2)

        而在這一過(guò)程中,試樣所受的總應(yīng)力并沒(méi)有變化,即

        Δσ=Δσ′+Δu=0

        (3)

        式中,Δσ為試樣中總應(yīng)力變化值;Δσ′為試樣中有效應(yīng)力變化值。

        由(3)式可知,試樣中降低的孔隙壓力Δu將會(huì)導(dǎo)致有效應(yīng)力相應(yīng)的增加,聯(lián)立(2)式可得,壓力室內(nèi)抽氣飽和法抽氣后,試樣的有效應(yīng)力變化值

        Δσ′=p

        (4)

        在低海拔地區(qū),真空泵對(duì)試樣抽氣時(shí)往往能得到接近-100 kPa的真空壓力,而這時(shí)就相當(dāng)于給試樣在軸向壓縮前施加了約100 kPa的有效壓力。由于我國(guó)規(guī)范中對(duì)干安裝法三軸試驗(yàn)的抽氣壓力過(guò)程做出明確規(guī)定,試驗(yàn)操作中通常會(huì)使試樣進(jìn)入80~100 kPa的有效壓力而產(chǎn)生預(yù)先固結(jié)。

        3 兩種抽氣飽和方法對(duì)固結(jié)不排水剪強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果的影響

        從前面的分析可知,三軸試驗(yàn)采用壓力室內(nèi)抽氣飽和法會(huì)導(dǎo)致試樣在軸向壓縮前預(yù)先經(jīng)受了不大于100 kPa的固結(jié)歷史。

        實(shí)踐表明,黏性土正常固結(jié)土固結(jié)不排水剪極限應(yīng)力圓的包線通常為一過(guò)原點(diǎn)的直線,而超固結(jié)土極限應(yīng)力圓的包線大致成平緩拱曲線,且不過(guò)原點(diǎn)[10,11],如圖3。

        圖3 黏性土固結(jié)不排水剪強(qiáng)度

        在三軸試驗(yàn)中,通常限于三軸儀的圍壓加壓能力和軸壓測(cè)試能力,固結(jié)不排水剪試驗(yàn)的第一級(jí)固結(jié)壓力一般為50~80 kPa。因此,如果采用壓力室內(nèi)抽氣飽和時(shí)土樣固結(jié)壓力達(dá)到80~100 kPa,這一固結(jié)歷史必將對(duì)其抗剪強(qiáng)度試驗(yàn)結(jié)果造成一定的影響。

        為了分析其影響程度,筆者采取了16組黏性土試樣。每組試樣采取2個(gè)試件,分別采用真空缸內(nèi)抽氣和壓力室內(nèi)抽氣飽和。經(jīng)測(cè)量抽氣后真空缸內(nèi)和壓力室內(nèi)的試樣內(nèi)壓力均達(dá)到了-95~-100 kPa。之后,對(duì)16組共32個(gè)試樣各自進(jìn)行一個(gè)試樣多級(jí)剪的CU試驗(yàn)。其有效應(yīng)力法抗剪強(qiáng)度黏聚力c′、摩擦角φ′的試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)圖4,圖5。

        圖4 黏聚力試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比

        圖5 摩擦角試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比

        由圖3、圖4可見(jiàn),采用壓力室內(nèi)抽氣飽和法時(shí),固結(jié)不排水試驗(yàn)獲得的黏聚力明顯大于真空缸內(nèi)抽氣飽和試件,而壓力室內(nèi)抽氣飽和法試件得到的摩擦角略小。16組試件平均得到的兩種抽氣飽和試件的黏聚力和摩擦角比值分別約為1.4和0.8。

        至此,可以得出結(jié)論:采用壓力室內(nèi)抽氣飽和法時(shí),若不對(duì)真空壓力進(jìn)行合理控制,將會(huì)使試件產(chǎn)生約80~100 kPa的預(yù)先固結(jié)過(guò)程,這往往會(huì)使試驗(yàn)得到的固結(jié)不排水剪強(qiáng)度中黏聚力明顯增大,摩擦角略有降低。

        4 結(jié)束語(yǔ)

        (1)本身集成有真空泵等組成的水、氣交換系統(tǒng)的三軸儀,能夠使試驗(yàn)人員有條件對(duì)試樣進(jìn)行更復(fù)雜的處理。但是,在進(jìn)行真空抽氣時(shí),應(yīng)對(duì)真空壓力進(jìn)行合理控制,使之不超過(guò)試件所承受過(guò)的有效固結(jié)壓力。

        (2)用壓力室內(nèi)抽氣飽和法時(shí),若不對(duì)真空壓力進(jìn)行合理控制,將會(huì)使試件產(chǎn)生約80~100 kPa的預(yù)先固結(jié)過(guò)程,這往往會(huì)使試驗(yàn)得到的固結(jié)不排水剪強(qiáng)度中黏聚力明顯增大,摩擦角略有降低。

        [1]國(guó)家質(zhì)量技術(shù)監(jiān)督局,中華人民共和國(guó)建設(shè)部.GB/T 50123—1999 土工試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)[S].北京:中國(guó)計(jì)劃出版社,1999:19-22,102-104

        [2]中華人民共和國(guó)鐵道部.TB10102—2010鐵路工程土工試驗(yàn)規(guī)程[S].北京:中國(guó)鐵道出版社,2011

        [3]中華人民共和國(guó)國(guó)家發(fā)展和改革委員會(huì).DL/T 5355—2006水利水電工程土工試驗(yàn)規(guī)程[S].北京:中國(guó)電力出版社出版,2006:90-104

        [4]Helen Ahnberg. Effects of Back Pressure and Strain Rate Used in Triaxial Testing of Stabilized Organic Soils and Clays[J]. Geotechnical Testing Journal, 2004,27(3):250-259

        [5]魏海云,詹良通,陳云敏.高飽和度土的壓縮和固結(jié)特性及其應(yīng)用[J].巖土工程學(xué)報(bào),2006,28(2):264-269

        [6]黃博,汪清靜,凌道盛,等.飽和砂土三軸試驗(yàn)中反壓設(shè)置與抗剪強(qiáng)度的研究[J].巖土工程學(xué)報(bào),2012,34(7):1313-1319

        [7]張向京,阮波,彭意.飽和黏性土三軸剪切性狀的試驗(yàn)研究[J].鐵道科學(xué)與工程學(xué)報(bào),2009,6(5)

        [8]ASTM. D 4767-95 Standard Test Method for Consolidated Undrained Triaxial Compression Test for Cohesive Soils[S]. Pennsylvania, USA: ASTM International, 1995

        [9]FREDLUND D G.非飽和土土力學(xué)[M].陳仲頤,譯.北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社,1997:208-253

        [10] 盧肇鈞.關(guān)于軟土地基的抗剪強(qiáng)度指標(biāo)和穩(wěn)定分析[C]∥盧肇鈞院士論文集.北京:中國(guó)建筑工業(yè)出版社,1997:44-53

        [11] 馬建林.土力學(xué)[M].北京:中國(guó)鐵道出版社,2011:149-151

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