黎森

(軍事經(jīng)濟(jì)學(xué)院襄陽(yáng)士官學(xué)?；A(chǔ)部，湖北襄陽(yáng)441118)

在工程上，加工大批量具有復(fù)雜母線旋轉(zhuǎn)體的特殊工件時(shí)，最后的精密成形工藝采用磨削加工［1］，此時(shí)，加工質(zhì)量的高低以及加工時(shí)間的長(zhǎng)短，是非常重要的。進(jìn)行精密磨削加工的主要設(shè)備有精密數(shù)控磨削機(jī)床、各種研磨機(jī)等［2］，作者以某三軸聯(lián)動(dòng)精密數(shù)控磨床為例，研究如何確定一個(gè)合理的加工方案，使得在加工時(shí)間盡可能短的前提下，加工質(zhì)量盡可能的高。

該磨床的結(jié)構(gòu)是:工件工作箱固裝在上臺(tái)面上，它通過(guò)專(zhuān)用夾具裝夾工件，使工件繞工件工作箱主軸以較慢的轉(zhuǎn)速旋轉(zhuǎn)，同時(shí)隨上中下3個(gè)工作臺(tái)的復(fù)合運(yùn)動(dòng)改變待加工工件與砂輪的相對(duì)位置。3個(gè)工作臺(tái)的運(yùn)動(dòng)必須相互配合，使工件與砂輪相切磨削，加工出滿足要求的旋轉(zhuǎn)體，如圖1所示［3］。

圖1 磨床結(jié)構(gòu)示意圖

該磨床的主要技術(shù)參數(shù)是:各組步進(jìn)電機(jī)的步進(jìn)角度均為1°，步進(jìn)電機(jī)控制脈沖的最高工作頻率不大于100脈沖/s，各組變速器的傳動(dòng)比為10∶1，絲桿的螺距為12 mm，中臺(tái)轉(zhuǎn)軸到上工作臺(tái)的控制絲杠-螺母副中心線的距離R=300 mm，工件工作箱的夾具基準(zhǔn)面到中臺(tái)轉(zhuǎn)軸的距離b=250 mm，如圖2所示。同時(shí)，為保證表面的加工質(zhì)量，要求: (1)分別指相鄰兩時(shí)間段中前后時(shí)段的脈沖頻率，一般取δ≤0.10);(2)工件每轉(zhuǎn)動(dòng)100轉(zhuǎn)，工件與砂輪的磨削點(diǎn)在工件工作箱的旋轉(zhuǎn)軸方向上的移動(dòng)量不超過(guò)4 mm;(3)工件工作箱主軸轉(zhuǎn)動(dòng)速度為250300 r/min［1］。

圖2 上臺(tái)相對(duì)中臺(tái)的轉(zhuǎn)動(dòng)關(guān)系示意

1 坐標(biāo)系的建立及磨削點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)軌跡

為了尋找磨削點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)規(guī)律，以?shī)A具基準(zhǔn)面中心為坐標(biāo)原點(diǎn)，工件轉(zhuǎn)動(dòng)軸為x軸，在水平面建立如圖1和圖2所示的平面直角坐標(biāo)系，設(shè)需要的工件外表面母線方程為y=f(x)(0≤x≤a)。

在該坐標(biāo)系下，無(wú)論3個(gè)工作臺(tái)如何運(yùn)動(dòng)，母線方程始終是保持不變的，變化的是砂輪的位置以及磨削點(diǎn)的坐標(biāo)。由于砂輪的厚度遠(yuǎn)小于工件母線的長(zhǎng)度，因此可以近似地認(rèn)為各個(gè)瞬時(shí)砂輪與工件的磨削點(diǎn)是在砂輪的同一個(gè)位置上。在這種假設(shè)下，磨削點(diǎn)坐標(biāo)的變化僅僅由3個(gè)工作臺(tái)的平動(dòng)與轉(zhuǎn)動(dòng)來(lái)決定。

3個(gè)工作臺(tái)的平動(dòng)與轉(zhuǎn)動(dòng)實(shí)際上是同時(shí)進(jìn)行的。假定脈沖個(gè)數(shù)可正可負(fù)，規(guī)定向3組步進(jìn)電機(jī)各輸入+1個(gè)控制脈沖時(shí)，控制下、中、上臺(tái)運(yùn)動(dòng)的螺母分別向左、上、上方平動(dòng)，從而使下、中臺(tái)分別向左、上方平動(dòng)，上臺(tái)逆時(shí)針轉(zhuǎn)動(dòng);各輸入-1個(gè)控制脈沖時(shí)，使下、中臺(tái)分別向右、下方平動(dòng)，上臺(tái)順時(shí)針轉(zhuǎn)動(dòng)。在第i個(gè)很短的時(shí)間段內(nèi)，設(shè)控制下、中、上臺(tái)的步進(jìn)電機(jī)分別發(fā)出n1i、n2i和n3i的脈沖，此時(shí)上臺(tái)會(huì)轉(zhuǎn)動(dòng)Δβi的角度 (Δβi＞0時(shí)為逆時(shí)針轉(zhuǎn)動(dòng)，Δβi＜0時(shí)為順時(shí)針轉(zhuǎn)動(dòng))，使得中臺(tái)到上臺(tái)的角為βi。這時(shí)|n1i|、|n2i|和|n3i|會(huì)很小，由它們?cè)斐傻?個(gè)絲桿的移動(dòng)距離以及|Δβi|會(huì)更加小，因此可以近似地認(rèn)為上臺(tái)的轉(zhuǎn)動(dòng)和下、中臺(tái)的平動(dòng)是分開(kāi)進(jìn)行的，先轉(zhuǎn)動(dòng)后平動(dòng)，其中上臺(tái)是以點(diǎn) (b，0)為中心進(jìn)行轉(zhuǎn)動(dòng)的。

顯然，βi=令β0=0，則Δβi=βi-βi-1。

設(shè)(xi-1，yi-1)和(xi，yi)分別是第i個(gè)時(shí)間段始、末時(shí)磨削點(diǎn)的坐標(biāo)，根據(jù)坐標(biāo)軸旋轉(zhuǎn)與平移公式［4］，容易得出:

開(kāi)始加工前，將砂輪的初始位置固定于待加工工件計(jì)劃母線的最左側(cè)，也即，x0=0，y0=f(x0)。這樣，就可以計(jì)算出磨削點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)軌跡。

2 基于規(guī)劃算法的加工方案模型

為了便于加工方案的實(shí)施以及模型的建立，不妨設(shè)所有時(shí)間段內(nèi)工件在x軸方向上的移動(dòng)距離均為Δx，設(shè)法求解每個(gè)時(shí)間段內(nèi)的加工方案。設(shè)第i個(gè)時(shí)間段的時(shí)間長(zhǎng)度為ti，在該段內(nèi)工件工作箱主軸轉(zhuǎn)動(dòng)速度為 ri，則根據(jù)要求可得:250 r/min≤ri≤300 r/min。為了使得加工時(shí)間盡可能的短，可以讓前面第一個(gè)不等式的等號(hào)成立，并且讓所有的ri=300 r/min，這時(shí)，所有的最小 ti=5Δx。為使得加工盡可能地精細(xì)，可將每個(gè)時(shí)間段內(nèi)加工方案的目標(biāo)設(shè)置為局部誤差最小，這也就巧妙地將一個(gè)較為復(fù)雜的整體規(guī)劃問(wèn)題轉(zhuǎn)化為若干個(gè)相對(duì)較易解決的子問(wèn)題，是一個(gè)動(dòng)態(tài)規(guī)劃模型。

以下介紹每一個(gè)子問(wèn)題的求解過(guò)程。為保證加工精度，設(shè)定一個(gè)可以接受的局部誤差范圍ε，即在第i個(gè)時(shí)間段內(nèi)，|yi-f(xi)|≤ε。ε的選取必須合適，如選得太大，加工質(zhì)量不夠精細(xì)，選得太小，則話可能沒(méi)有可行解。此時(shí)，第1個(gè)子問(wèn)題的規(guī)劃模型如下:

當(dāng)i≥2時(shí)，第i個(gè)子問(wèn)題必須加上相對(duì)于上一時(shí)間段脈沖頻率變化范圍的約束，其規(guī)劃模型如下:

可以通過(guò)觀察得出，每個(gè)子問(wèn)題模型又是一個(gè)非線性整數(shù)規(guī)劃模型，并且當(dāng)i≥2時(shí)都需要調(diào)用上一個(gè)子問(wèn)題模型計(jì)算得到的結(jié)果，子問(wèn)題的數(shù)量取決于Δx的選取，如Δx太大，就不能近似認(rèn)為上臺(tái)的轉(zhuǎn)動(dòng)和下、中臺(tái)的平動(dòng)是分開(kāi)進(jìn)行的，從而使實(shí)際工件與計(jì)劃工件之間的誤差增大，太小則會(huì)導(dǎo)致子問(wèn)題數(shù)量太多，計(jì)算任務(wù)太重。當(dāng)求解某個(gè)子問(wèn)題模型出現(xiàn)無(wú)可行解的情況時(shí)，可以根據(jù)求解情況在不太影響加工質(zhì)量的前提下嘗試適當(dāng)放寬一些約束條件，例如，適當(dāng)擴(kuò)大δ或ε的取值范圍，重新進(jìn)行求解，計(jì)算出新規(guī)劃的最優(yōu)解后再進(jìn)行下一子問(wèn)題模型的求解?？闪?，則子問(wèn)題的個(gè)數(shù)為n個(gè)，第i個(gè)時(shí)間段結(jié)束時(shí)磨削點(diǎn)的橫坐標(biāo)，每個(gè)時(shí)間段的時(shí)間長(zhǎng)度，最優(yōu)加工總時(shí)間t=5a。

3 模型算法

模型算法的步驟如下:

步驟1:選取合適的n、ε和δ(δ≤0.1)，取xi=

步驟2:令i=1，求解規(guī)劃 (1)，輸出n11、n21、n31、β1和y1;

步驟3:令i=i+1，判斷i是否大于n，否則繼續(xù)下一步，是則結(jié)束計(jì)算;

步驟 4:調(diào)用 n1，i-1、n2，i-1、n3，i-1、βi-1和 yi-1，求解非線性整數(shù)規(guī)劃(2)。若規(guī)劃 (2)有解，繼續(xù)下一步，否則根據(jù)求解情況嘗試適當(dāng)放寬δ或ε的取值范圍重新進(jìn)行求解，直到有解才能繼續(xù)下一步;

步驟5:輸出n1i、n2i、n3i、βi和yi，返回步驟3。

4 誤差分析

除開(kāi)操控失誤等人為因素，影響工件磨削質(zhì)量，產(chǎn)生加工誤差的因素主要有以下三類(lèi):第一類(lèi)是實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程中一切不可抗拒因素造成的誤差，例如磨床的運(yùn)動(dòng)精度誤差，砂輪的尺寸誤差，磨床、砂輪及工件的熱變形和彈性變形誤差，還有編程中的計(jì)算誤差等［5］，這類(lèi)誤差另有模型可以輔助減少，例如，文獻(xiàn)［6］研究的就是熱變形和彈性變形誤差的補(bǔ)償;第二類(lèi)是近似計(jì)算造成的誤差，主要包含兩方面，分別是忽略砂輪厚度而近似地認(rèn)為磨削點(diǎn)始終位于砂輪的同一位置以及近似地認(rèn)為在較短的時(shí)間段內(nèi)3個(gè)工作臺(tái)的平動(dòng)與轉(zhuǎn)動(dòng)是分開(kāi)進(jìn)行的，這類(lèi)誤差非常小，可以忽略，如果確實(shí)要減小此類(lèi)誤差，可以換用其他更復(fù)雜、計(jì)算量更大的模型，例如，文獻(xiàn) ［7］和［8］分別研究的是磨削點(diǎn)在砂輪上的均勻移動(dòng)問(wèn)題以及更精確的磨削點(diǎn)運(yùn)動(dòng)軌跡問(wèn)題;第三類(lèi)誤差就是由模型通過(guò)仿真計(jì)算得到的仿真工件與計(jì)劃工件之間的誤差，下面介紹該誤差的計(jì)算過(guò)程。

首先分析母線誤差。由于ti很小，并且在第i個(gè)時(shí)間段內(nèi)，n1i、n2i和n3i是均勻分布在其間的，因此可以近似地認(rèn)為，得到的仿真母線從(xi-1，yi-1)到(xi，yi)都是線段，將所有的(xi，yi)(i=0，1，2，…，n)依次連接，就能夠得到仿真母線。過(guò)(xi-1，yi-1)和(xi，yi)兩點(diǎn)的直線方程為yi-1，設(shè)g(x)為定義在［0，a］上的一個(gè)分段函數(shù)，對(duì)于每一個(gè)區(qū)間段［xi-1，xi］(i=1，2，…，n)，都有由 此，仿真母線與計(jì)劃母線之間的最大誤差 emax等于函數(shù)g(x)在其定義域上的最大值，平均誤差 e平=

下面分析體積誤差，其應(yīng)等于仿真母線與計(jì)劃母線之間圍成的區(qū)域繞x軸旋轉(zhuǎn)一周得到的旋轉(zhuǎn)體體積，即體積誤差:

5 算例分析

表1 加工方案

圖3 各工作臺(tái)累計(jì)脈沖數(shù)關(guān)于時(shí)間的圖像

圖4 仿真母線與計(jì)劃母線之間的誤差分布

圖5 0≤x≤20時(shí)，仿真母線與計(jì)劃母線的圖像

6 結(jié)束語(yǔ)

對(duì)采用某三軸聯(lián)動(dòng)精密數(shù)控磨床磨削加工具有復(fù)雜母線旋轉(zhuǎn)體的特殊工件進(jìn)行了研究。在分析了磨削點(diǎn)幾何運(yùn)動(dòng)軌跡的基礎(chǔ)上，建立了一個(gè)加工質(zhì)量較高、加工時(shí)間最少的動(dòng)態(tài)規(guī)劃模型，該模型中每個(gè)子問(wèn)題又是一個(gè)非線性整數(shù)規(guī)劃模型，給出了求解算法并進(jìn)行了算例分析。該算法不僅便于計(jì)算，而且得出的加工方案非常便于實(shí)際操作，在最少的時(shí)間內(nèi)生產(chǎn)出的工件與計(jì)劃工件之間的誤差也非常的小，因此，具有高實(shí)用性、高精度和高效率的特點(diǎn)。所提供的模型及算法還可適用于其他類(lèi)型的很多磨床或機(jī)床以及加工其它類(lèi)型的很多精密旋轉(zhuǎn)體工件，具有一定的推廣性。

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