于　磊李志宏王國(guó)平王登樹(shù)

（1.安徽省特種設(shè)備檢測(cè)院，合肥230051；2.合肥工業(yè)大學(xué)，合肥230000；3.合肥紫金鋼管有限公司，合肥230000）

1　X80M鋼材料特征簡(jiǎn)介

X80M鋼屬于熱機(jī)械成型高強(qiáng)度用鋼，與碳鋼和普低鋼的區(qū)別在于鋼中加入了多種微合金化元素，通過(guò)控軋控冷工藝（TMCP），充分發(fā)揮了合金元素析出強(qiáng)化和固溶強(qiáng)化等作用[1]，顯著改善了鋼材的力學(xué)性能。目前，X80M寬厚鋼板化學(xué)成分及力學(xué)性能能夠達(dá)到:碳當(dāng)量CEpcm≤0.25%，屈服強(qiáng)度下限為555 MPa，抗拉強(qiáng)度下限為625 MPa，且-20℃橫向沖擊功≥150 J[2]。使得鋼材在保證足夠強(qiáng)度和良好沖擊韌性的同時(shí)，依然具有良好的焊接性能。其主要化學(xué)成分和力學(xué)性能分別見(jiàn)表1和表2。

表1　X80M鋼板主要化學(xué)成分　%

表2　X80M鋼板的力學(xué)性能

2　焊接工藝參數(shù)設(shè)計(jì)

2.1　坡口尺寸及焊接順序

X80M鋼板焊接時(shí)采用的坡口形式為帶鈍邊的X形坡口。根據(jù)板厚和焊接效率等因素，選擇的焊接坡口尺寸如圖1所示。按圖中順序依次進(jìn)行1，2和3焊道（層）的焊接。1表示GMAW預(yù)焊，2表示SAWL內(nèi)焊，3表示SAWL外焊。

2.2　焊接工藝參數(shù)

預(yù)焊采用純CO2氣體保護(hù)焊，為保證焊接過(guò)程的穩(wěn)定性，采用直流反接[3]。內(nèi)焊采用埋弧雙絲焊接工藝，前置焊絲采用直流反接，后續(xù)焊絲采用交流焊接；外焊采用埋弧三絲焊接，采用“直流+交流+交流”模式，前置焊絲采用直流反接，中間和后續(xù)焊絲采用交流焊接。埋弧焊時(shí)前置焊絲焊接電流較大，主要是為了保證熔透深度，后續(xù)焊絲電流較小，主要是為了控制焊縫表面成形質(zhì)量。

X80M直縫焊管焊接工藝參數(shù)見(jiàn)表3。

圖1　X80M直縫焊管的坡口尺寸

表3　X80M直縫焊管焊接工藝參數(shù)

3　焊接接頭理化性能測(cè)試

3.1　橫向拉伸性能

截取鋼管全壁厚試樣，焊縫位于試樣中心。將試樣在室溫下壓平，壓平后試樣尺寸為19 mm（厚）×38 mm（寬）×350 mm（長(zhǎng)）[4]， 試驗(yàn)按照 GB/T 228.1—2010標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行。測(cè)得焊接接頭抗拉強(qiáng)度為693 MPa，試樣斷裂于母材，為塑性斷裂。

3.2　焊縫橫向?qū)驈澢囼?yàn)

焊縫導(dǎo)向彎曲試樣為全壁厚帶弧度試樣，焊縫位于試樣中心。試樣經(jīng)室溫壓平后的尺寸為19 mm（厚）×38 mm（寬）×350 mm（長(zhǎng)）， 試驗(yàn)方法按照GB/T 232標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行。彎曲后試樣如圖2所示。對(duì)彎曲后試樣進(jìn)行觀察，沒(méi)有發(fā)現(xiàn)管體、焊縫及熱影響區(qū)存在任何裂紋，證明焊縫、熱影響區(qū)與管體之間結(jié)合良好，塑性良好。

圖2　X80M直縫焊管橫向彎曲試驗(yàn)結(jié)果

3.3　V形缺口夏比沖擊試驗(yàn)

試驗(yàn)用主要設(shè)備為微機(jī)控制用金屬擺錘沖擊試驗(yàn)機(jī)和低溫保溫箱，截取10 mm×10 mm×55 mm的橫向試樣，試驗(yàn)按照GB/T 229—2007標(biāo)準(zhǔn)要求進(jìn)行。

X80M直縫焊管橫向沖擊試樣的斷后形貌如圖3所示。圖3（a）為焊縫沖斷后的試樣，從左依次編號(hào)為 1#，2#和3#； 圖3（b）為熱影響區(qū)沖斷后的試樣，依次編號(hào)為1#，2#和3#。從圖3可以看出，熱影響區(qū)沖擊斷口剪切面積較大，說(shuō)明在承受沖擊載荷時(shí)迅速發(fā)生塑性變形的能力較強(qiáng)。焊縫和熱影響區(qū)沖擊試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表4。

圖3　X80M直縫焊管橫向沖擊試樣斷后形貌

表4　X80M直縫焊管橫向沖擊試驗(yàn)結(jié)果

從表4可以看出，焊縫和熱影響區(qū)沖擊值均低于母材。主要原因是在整個(gè)焊接熱循環(huán)過(guò)程中奧氏體晶粒急劇長(zhǎng)大[5]，以及焊后冷卻過(guò)程使組織變得較為粗大所致。

3.4　微觀金相組織觀察

采用線切割方法，將試樣切割成40 mm（長(zhǎng)）×19 mm（寬）×15 mm（厚）的小試樣， 并按順序進(jìn)行打磨、拋光，采用4%硝酸酒精進(jìn)行腐蝕。在金相顯微鏡下觀察焊接接頭的顯微組織，結(jié)果如圖4所示。

從圖4可以看出，內(nèi)、外焊縫中以鐵素體和粒狀貝氏體組織為主，粗晶區(qū)以塊狀鐵素體和粒狀貝氏體為主，細(xì)晶粒區(qū)組織則相對(duì)細(xì)小，除塊狀鐵素體和粒狀貝氏體外，出現(xiàn)了針狀鐵素體組織，成分和性能進(jìn)一步向母材靠近；內(nèi)焊縫比外焊縫的組織細(xì)小。因?yàn)榘凑蘸附禹樞蛳葍?nèi)焊、后外焊，外焊時(shí)，內(nèi)焊縫處于“正火”[6]溫度范圍內(nèi)，致使內(nèi)焊縫晶粒組織較外焊縫細(xì)小。

圖4　X80M直縫焊管焊接接頭的金相組織

3.5　斷口SEM掃描

利用SEM掃描電子顯微鏡對(duì)3#試樣的焊縫和熱影響區(qū)沖擊斷口分別進(jìn)行掃描，掃描結(jié)果如圖5所示。從圖5可以看出，焊縫斷口形貌主要呈撕裂狀“河流花樣”特征[7]，也有少部分呈韌窩特征；而熱影響區(qū)斷口形貌主要呈現(xiàn)韌窩斷口特征，以塑斷為主。說(shuō)明熱影響區(qū)沖擊試樣在斷裂前發(fā)生了很大的塑性變形。

圖5　3#試樣焊縫和熱影響區(qū)沖擊斷口SEM形貌

4　結(jié)語(yǔ)

采用熔化極氣體保護(hù)焊和埋弧焊組合的方式對(duì)X80M管線鋼板進(jìn)行了焊接性試驗(yàn)。對(duì)X80M直縫焊管的焊接接頭進(jìn)行了力學(xué)性能測(cè)試、微觀金相觀察及沖擊試樣斷口SEM掃描。結(jié)果表明，采用該工藝所焊接頭的各項(xiàng)指標(biāo)符合GB/T 9711—2011和其他安全技術(shù)規(guī)范與標(biāo)準(zhǔn)要求。焊縫中粗大柱狀晶導(dǎo)致該區(qū)域韌性較低，在實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程中應(yīng)將焊接熱輸入量控制在適當(dāng)?shù)姆秶畠?nèi)，以保證焊接質(zhì)量。

參考文獻(xiàn)：

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